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桐九分离立交支架施工方案支架自重为0.038kn/m×12(最大高度两根)=0.46kn
方木为20×20方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：30×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=16.92kn/m,按三等跨连续梁计算如图示:
宁波市城镇老旧小区改造工程质量验收导则(试行)（甬旧改办[2020]1号 宁波市城镇老旧小区(棚户区)改造工作领导小组办公室2020年7月9日）.pdf跨中最大弯矩Mmax=0.08*16.92*0.8=1.08kn.m
最大反力Qmax=0.6*16.92*0.8=8.12kn
弯曲强度σ=M/W=1.08*10^5/1333.30.80.80.8
=81mpa<1.2[σ]=96.84mpa
(临时结构容许应力可提高1.2)
挠度f=0.677*(ql^4/(100*E*I))
=0.677*16.92*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*13333*10^3)
=0.33mm<800/150=5.3mm
小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：8.12kn
跨中最大弯矩Mmax=0.175*8.12*0.4=0.57kn.m
最大反力Qmax=0.65*8.12=5.28kn0.40.40.4
弯曲强度σ=M/W=0.57*10^6/5.08*10^3
=112mpa<[σ]=205mpa
挠度f=1.146*(Pl^3/(100*E*I))
=1.146*8.12*10^3*400^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)
=0.24mm<400/150=2.7mm
大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：
跨中最大弯矩Mmax=0.175*5.28*0.8=0.74kn.m
弯曲强度σ=M/W=0.74*10^6/5.08*10^3
=146mpa<[σ]=205mpa0.80.80.8
挠度f=1.146*(Pl^3/(100*E*I))
=1.146*5.28*10^3*800^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)
=1.23mm<800/150=5.3mm
立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=5.28+0.91=6.19kn,横杆步距为1.5m。
长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得
稳定系数φ=0.626
容许承载力[N]=φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=6.19kn
由以上计算可知：大横杆传给立杆的最大竖向作用力
R=5.28kn P=N/Ab=6.19*10^3/(0.1*0.1)（底座面积） =0.62mpa<3.0mpa(C25砼弯拉应力) 现浇行车系预拱度设置考虑三方面的因素，作为预压前底模标高的控制依据。 支架卸载后构造自重及一半活载产生的竖向挠度：按δ1=20mm取值。 支架在施工荷载作用下的弹性压缩： δ2＝σL/E＝5.28*8*10^3/（489*2.06*10^5）=0.4mm σ—杆件所受压应力（取最大处计算，为5.28KN） SJ／T 31446-2016标准下载L—支架杆件的长度（按8米计） E—杆件的弹性模量（2.06×105Mpa） 支架在荷载作用下的非弹性压缩：δ3=3*2+2*3=12mm Σδ=33mm，预拱度值设置按二次抛物线分配。 二、支架搭设及支架预压 支架在搭设前华能电厂济南分厂1#锅炉施工组织设计，必须挂好每孔的纵向中心线，沿中心线向两侧对称搭设支架。搭设顺序为中拱肋→边跨行车道→边拱肋。为增强支架体系的整体稳定性，顺桥向及横桥向设斜撑，中拱肋设置缆风。杆件的相互连接必须紧密。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。底座安放时必须垫平，以保证立杆的垂直度。支架在搭设时要留设浇注砼时用的施工平台、过道。支架搭设完毕后，调整底模面板至设计标高，同时保证每个顶托与垫木顶紧、受力；当垫木与顶托之间有缝隙时，要用硬木楔楔紧垫木与顶托之间的缝隙。 考虑砼自重、支架的弹性和非弹性变形等因素影响，粗略调整好底模标高后进行配载预压，配载可以用砂袋，加载重量不得小于1.2倍砼自重。预压时间根据地质情况、梁体重量、支架类型等进行现场预压试验后确定，以支架不再出现沉降为度,一般要求预压时间为7d。通过预压施工，可以消除非弹性变形的影响，则在底模安装时，其预拱度的设置按砼自重产生的弹性变形量、支架弹性压缩量计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。对于边拱梁及纵梁，考虑到张拉时起拱,跨中预拱度的设置要适当减小。支架预压应进行全过程监测记录，形成预压总结报监理工程师并以此作为模板预拱调整的依据。