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某实验中学架空人行天桥工程高支模施工方案第1章、 编制依据 1
第2章、 工程概况 1
第3章、 施工准备 2
T／CBDA 42-2020 功能性内墙涂料(完整正版、清晰无水印).pdf3.3 劳动力准备 2
第4章、 高支模方案设计 2
4.1 模板及支撑架的材料选择 2
4.2 支撑系统的设计 3
第5章、 高支模方案计算 3
5.1 支模方案的计算说明 3
5.2 （400mm×900mm）梁模板及支架验算 4
5.3梁（900mm高）侧模验算 10
第6章、 高支模的安装 14
6.1 施工顺序 14
6.2 支撑架搭设 15
6.3 模板安装 16
6.4 验收及拆除的批准程序 17
6.5 模板工程质量保证措施 17
第7章、 高支模的拆除 18
7.1 支顶、模板的拆除 18
7.2 模板的清理维修、存放 20
第8章、 高支模施工的安全管理 20
8.1 高支模系统施工管理机构 20
8.2 高支模的安全管理措施 20
第9章、 监测措施 22
第10章、 针对浇捣砼输送制定的安全措施 23
10.1 施工部署 23
10.2 施工方法 23
第11章、 安全文明施工措施 25
11.1 预防坍塌事故的安全技术措施 25
11.2 预防高空坠落事故的安全技术措施 25
11.3 文明施工措施 26
11.4 防火施工措施 27
11.5 防触电措施 27
第12章、 应急救援预案 28
12.1 应急救援机构 28
12.2 应急救援机构职责 28
12.3 应急救援工作程序 28
12.4 应急救援装备 29
12.5 应急救缓药品 29
12.6 应急救援措施 29
第13章、 高支模施工图 30
9.本工程有关施工图纸等；
10.PKPM安全计算软件。
工程名称：XX市XX实验中学架空人行天桥工程
建设单位：XX市XX实验中学
本工程工程地点位于XX市XX实验中学校园内，桥长42米，桥宽4米，路面与桥底净高4.8米，桥跨24米，无顶棚，工程总造价约80万元，施工承包内容：土建、装饰、水电、消防、防雷等工程，工期90天。
本工程采用现浇钢筋混凝土框架结构，主桥上部主框架梁为型钢混凝土梁，基础形式为钻孔灌注桩，梁板柱及桩台采用C30混凝土，桩基采用C30水下混凝土，垫层采用C15素混凝土。
本方案为高支模专项施工方案，具体支模部位如下：
最大层高5.4m，梁截面尺寸有400mm×900mm、300mm×800mm、300mm×700mm、300mm×500mm、200mm×500mm，最大梁截面400mm×900mm，板厚150mm。
超高支模搭设在混凝土垫层上，基础为夯实回填土，其地基承载力取80KPa，支架垫板为木垫板铺放。
现在要求下面要正常通车，留两条路，一条过车，一条过人，过车的3米宽3米高，走人的就1.2米宽2米高。
在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。
确保材料质量合格，材料供应满足使端面等的偏差应符合规范的规定；钢管宜涂有防不锈漆；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。
根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。
(3)周转材料准备：做好模板、钢管等周转料的备料工作，分批分期进场。
(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。
(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。
模板及支撑架的材料选择
模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。
木枋：采用80mm×80mm木枋。
支撑系统：选用φ48×3.5钢管、φ14对拉螺栓等。
纵横水平拉杆：选用φ48×3.5mm钢管及配件。
纵横向剪刀撑：选用φ48×3.5mm钢管及配件。
本工程的超高支模方案采用钢管脚手架支撑系统。
梁结构，立杆最大间距：纵距(跨度方向)为1.2米，横距为1.2米；
板，立杆最大间距：纵距(跨度方向)为1.2米，横距为1.2米；
水平加固杆：纵横水平加固杆步距为1.5m。水平加固杆应顶至已浇筑混凝土的墙、柱以及中间水平圈梁上，无法顶至已浇筑混凝土的柱、圈梁上则应进行“抱柱”，高支模按水平间距6m～9m，竖向间距2～3m与建筑物设置一个固结点，以加强支架的整体抗倾覆能力。
剪刀撑布置：垂直剪刀撑在支架外围四边、主梁底两侧由底至顶连续布置，次梁按约10~15米间距设置。在支架两端及中间每隔10m处设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，并在垂直剪刀撑顶部、扫地杆处设置一道水平剪刀撑，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆必须采用对接）。
支架顶部支撑采用可调顶托，顶托螺杆不得超过200mm，底托螺杆不得超过200mm
截面尺寸400mm×900mm，梁底横楞采用80mm×80mm木方，间距200mm，顶托采用双钢管φ48×3.5。梁侧立档采用80mm×80mm木方，间距300mm，设置2道Φ14对拉螺栓（断面内水平间距300mm+400mm），纵向间距为600mm。
板：板底横楞采用80mm×80mm木方间距500mm，顶托采用单钢管φ48×3.5。
木枋弹性模量E=9000N/mm2夹板弹性模量E=9000N/mm2
木材抗弯强度设计值取13N/mm2木材抗剪强度取设计值1.3N/mm2
木材容许挠度l/250截面惯性矩I=bh3/12截面抵抗矩W==bh2/6
计算统一按最大层高10.98m及板厚（90mm厚）进行验算
（400mm×900mm）梁模板及支架验算
模板支架搭设高度为5.4m，
立杆的纵距(跨度方向)及间距均为l=1.20m，立杆的步距h=1.50m，
面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
木方80×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁顶托采用双钢管φ48×3.5，梁底木方采用80×80mm木方间距200mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F=1.20×25.500×0.15×0.500×0.200=0.459kN。
采用的钢管类型为48×3.5。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.500×0.900×0.400+0.350×0.400=9.320kN/m
活荷载标准值q2=(0.000+2.000)×0.400=0.800kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；
I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.2×9.320+1.4×0.800)×0.200×0.200=0.049kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.049×1000×1000/21600=2.279N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×9.320+1.4×0.800)×0.200=1.476kN
截面抗剪强度计算值T=3×1476.0/(2×400.000×18.000)=0.308N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×9.320×2004/(100×9000×194400)=0.058mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=25.500×0.900×0.200=4.590kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.350×0.200×(2×0.900+0.400)/0.400=0.385kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.400×0.200=0.160kN
均布荷载q=1.20×4.590+1.20×0.385=5.970kN/m
集中荷载P=1.4×0.160=0.224kN
木方弯矩图(kN.m)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
经过计算得到最大弯矩M=0.822kN.m
经过计算得到最大支座F=1.765kN
经过计算得到最大变形V=3.7mm
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.822×106/85333.3=9.63N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1.764/(2×80×80)=0.413N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=3.7mm
木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。
托梁弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=1.235kN.m
经过计算得到最大支座F=11.620kN
经过计算得到最大变形V=2.5mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=10.16cm3；
截面惯性矩I=24.38cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.235×106/1.05/10160.0=115.77N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
最大变形v=2.5mm
顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=11.62kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.20×0.129×5.400=0.837kN
N=11.620+0.837=12.456kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.750
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.750×1.50=3.063m=3063/15.8=193.885=0.193
=12456/(0.193×489)=131.755N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.200=1.900m=1900/15.8=120.253=0.452
=12456/(0.452×489)=56.356N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.007×(1.500+2×0.200)=2.233m=2233/15.8=141.318=0.345
=12456/(0.345×489)=73.858N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=20.75kN/m2
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.45kN
A——基础底面面积(m2)：
A=1.2×0.5=0.6m2
fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=32.00kN/m2
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
fgk——地基承载力标准值；fgk=800.00kN/m2
地基承载力的计算满足要求!
5.3梁（900mm高）侧模验算
计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板厚度150mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用80×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/m
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.350kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.590kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=21.600kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；
I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]
其中f——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——计算的最大弯矩(kN.m)；
q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.35×0.40+24.00×0.40×0.90+1.50×0.40×0.90]+1.4×2.50×0.40=12.58kN/m
最大弯矩计算公式如下:
f=0.050×106/21600.0=2.330N/mm2
梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.200×12.584=1.510kN
截面抗剪强度计算值T=3×1510/(2×400×18)=0.315N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
最大挠度计算公式如下:
其中q=0.35×0.40+24.00×0.40×0.90+1.50×0.40×0.90=9.320N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×9.320×200.04/(100×9000.00×194400.0)=0.058mm
梁底模板的挠度计算值:v=0.058mm小于[v]=200/250,满足要求!
梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]
其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——计算的最大弯矩(kN.m)；
q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90=28.368N/mm
最大弯矩计算公式如下:
f=0.255×106/48600.0=5.253N/mm2
梁侧模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×0.300×28.368=5.106kN
截面抗剪强度计算值T=3×5106/(2×900×18)=0.473N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
最大挠度计算公式如下:
其中q=21.60×0.90=19.44N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×19.440×300.04/(100×9000.00×437400.0)=0.271mm
梁侧模板的挠度计算值:v=0.271mm小于[v]=300/250,满足要求!
其中N——穿梁螺栓所受的拉力；
A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×21.60+1.4×4.00)×0.90×0.60/2=8.51kN
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为11.6mm；
穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=8.510kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
每个截面布置2道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高
架设梁底木枋龙骨于顶托上
架设板底木枋龙骨于顶托上
混凝土保养，达到规范要求的设计强度等级
拆模令经监理审批，同意拆模，拆下顶托
拆除梁、板模板，清理模板
拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆
楼面梁、板支撑系统采用扣件式钢管组合而成。梁模板支撑的顶架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。
底座布置→放纵横水平扫地杆→自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按40－65N.m力矩用扳手拧紧扣件螺栓→按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装…随后按搭设进程及时装设剪刀撑。
支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认，另外还应进行三级技术交底。
对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。
对工作面进行清理干净，不得有杂物。
根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。
立杆底座，在砼面设置2根80*80mm木方作为垫板。
水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。
在支架四边、主梁两侧与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步（3米）设置一道水平剪刀撑。
脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全高绝对偏差≦50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。
水平杆的接长应采用对接扣件，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。
立杆上必须采用扣接对接，严禁搭接，对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
立杆、可调托座应根据支撑高度设置。
立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。
模板承重架应与已浇注的柱作为拉结节点，增强整体稳定性。
模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。
梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在横枋木上，横枋搁置在顶托木上。
楼板模板采用18mm胶合板，顶托用80×80mm木枋，横枋采用80×80mm木枋。
模板的安装顺序如下：
1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、内龙骨、外龙骨、对拉螺拴及斜撑。
2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。
首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设木方作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。
高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收施工组织设计实例，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。
高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。
(1)模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：
GBT 5310-2017标准下载保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。
具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。
构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。