施组设计下载简介：
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模板施工方案(枇杷撑)q=1.2×（0.3+3.01）=3.97KN/m
P=1.4×2.5=3.5KN
某6.3kv配电所施工方案M=0.08×q×12+0.20×p×1
=0.08×3.97×0.42+0.20×3.5×0.4
=0.331(Kn.m)
取M=0.331(kN.m)计算模板强度；
σ=0.331×106/24×103=13.79≤f=17(N/mm2)
q=1.0×(0.3+3.01)=3.31KΝ/m
ω=(q×l4)/100×E×I≤l/400
ω=(3.31×0.44×1012)/(100×1.0×104×14.4×104)
=0.59mm≤l/400
=400/400=1mm
经验算，底模强度与刚度均满足要求
2,主梁模板强度及刚度验算
主梁模板采用18㎜厚九合板(1000㎜宽)有关计算参数如下:
E=1.0×104Mpa:W=54㎝3:I=48.6㎝4:f=17Mpa.
验算高为400的主梁:
振捣砼时产生的荷载:e=2.0kN/㎡:
九合板及支架自重:a=0.3kN/㎡
主梁的混凝土及主梁钢筋自重：b+c=25.×0.4=10kN/㎡
以单位梁宽计算：q=1.2×(0.3+10)+1.4×2=15.16(kN/m)
M=0.125×q×12=0.125×15.16×0.4O2=0.303(kN·m)
σ=0.303×106/(54×103)=5.61≤f=17(N/mm2)
q=1.0×(O.3+10)=10.3kN/m
ω=q×l4/(100×E×I)≤l/400
ω=10.3×0.44×1012/(100×1.0×104×48.6×104)
=0.543mm≤l/400=400/400=1.0mm
经验算，底模强度与刚度均满足要求。
2）侧模强度及刚度验算
振捣砼时产生的荷载；e=4.0kN/㎡
新现浇砼对模板产生的荷载：f
f1=0.22×rc×t0×β1×β2×v0.5
混凝土的浇筑速度：v=3m/h
混凝土的浇筑温度为300C（即t0=4.44h),塌落度为30—50㎜
f1=0.22×rc×t0×β1×β2×v0.5
f1=0.22×24×4.44×1.0×1.15×3.00.5
f1=46.7kN/㎡
f2=24×0.4=9.6(kN/㎡)
取f=9.6(kN/㎡)
q=1.2×9.6+1.4×4.0=17.12(kN/m)
M=0.125×q×12=0.125×17.12×0.402=0.342（kN·m)
σ=0.342×106/(54×103)=6.33≤f=17(N/mm2)
q=1.0×9.6=9.6kN/m
ω=q×l4/(100×E×I)≤l/400
ω=9.6×0.44×1012/(100×1.0×104×48.6×104)
=0.51mm≤l/400=400/400=1.0mm
经验算，底模强度与刚度均满足要求。
设计依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
本工程支模架采用φ48×3.5㎜钢管脚手架，A=4.89㎝2；
f=215N/mm2；i=1.58㎝1
采用满堂脚手架支撑，横向间距1.0m，纵向间距1.0m，脚手架步距h=1.8m。设步距2道，高度2.7m。
模板支架沿梁每米长度的荷载；
模板及其支架；0.5×(0.4×2+1.0)=0.9kN/m
混凝土及钢筋自重；25.5×(0.25×0.4+0.12×0.4)=3.78kN/m
施工人员及设备；4×1.0=4.0kN/m
q=1.2×(a+b)+1.4×c=1.2×(0.9+3.78)+1.4×4.0=11.22kN/m
每根钢管立柱的承受荷载为；N=1.0×q=1.0×11.22=11.22kN。
立杆计算长度；ιо=kuh=1.155×1.5×1.8=3.1185m
长细比；λ=ιо/I=3.1185/1.58×102=197.37
查表；得φ=0.185
所以，[N]=φAf=0.185×4.89×102×205=18.55KN
N=16.04kNく[N]=18.55kN(采用φ48×3.5㎜钢管脚手架，脚手架步距h=1.8m)。故钢管立柱承载力满足要求。
本工程选梁截面250×400验算，现以此截面检验其强度和稳定性。
底模验算：侧模用18厚夹板，底模用竹胶板加70×40mm方木档，抗弯强度ft=9.5N/mm2
q1底模自重，5×0.25×0.04×1.2=0.075KN/m
q2砼自重，25×0.25×0.4×1.2=3KN/m
q3振捣自重，2×0.25×0.4×1.2=0.24KN/m
∑q=0.075+3+0.24=3.315
底模下的支撑间距为0.6m,按五跨连续梁计算
MB=ME=0.105×3.315×0.62=0.125KN/M
ω=1/6bh2=1/6×250×4002=6.7×104
L=1/12bh3=1/12×250×4003=133.3×104
σ=M/W=12.5×104/6.7×104=1.87N/mm2<9.5N/mm2
V=KV=0.607×3.315×0.6=1.21KN,ft=1.6N/mm2
t=VS/TB=1.21×103×250×40×6.7/133×104×250=1.52N/mm2
1.52N/mm2<1.6N/mm2满足抗剪强度
经验算梁模板强度、稳定符合要求。
5、柱模板及柱箍钢楞的计算
验算截面为350×350，高为2.8m的方柱。方柱用刚楞和（60×80）硬方木用作柱篐及对拉螺栓夹紧柱模板。
倾倒砼时对模板产生的水平振动荷载；g=6.0kN/㎡
新现浇砼对模板产生的荷载：f：
f1=0.22×rc×t0×β1×β2×v0.5
混凝土的浇筑速度：v=3m/h
混凝土的浇筑温度为300C（即t0=4.44h).塌落度为30—50㎜
f1=0.22×rc×t0×β1×β2×v0.5
f1=0.22×24×4.44×1.0×1.15×30.5
f1=46.7kN/㎡
f2=24×2.8=67.2kN/㎡
取f=46.7kN/㎡
q=1.2×46.7+1.4×6.0=64.44(kN/㎡)
M=0.125×q×12=0.125×64.44×0.302=0.70(kN·m)
σ=0.72×106/(54×103)=13.30≤f=17(N/mm2)
q=1.0×46.7=46.7kN/m
ω=q×l4/(100×E×I)≤l/400
ω=46.7×0.34×1012/(100×1.0×104×48.6×104)
=0.78mm≤l/400=300/400=0.75mm
经验算，柱模强度与刚度均满足要求
柱箍钢楞采用10号槽钢[100×48×5.3(Iχ=198.3㎝4,WX=39.7㎝3﹐An=12.74㎝2),钢箍间距300㎝(1=300㎜)设一道，用φ14对拉螺栓收紧（φ14对拉螺栓允许承载力f=17.8KN)。柱模板受到的侧压力由前面已求得q=64.44(kN/㎡)
柱箍钢楞的计算简图如下：
N/An+Mx/(rc*Wnx)≤f
验算框架柱截面为a×b=350×350(㎜)的方柱。
设模板及竖楞总厚度为200㎜，则钢箍两肢间距12；
12=b+200=350+200=550（mm）
荷载设计值应乘以0.85的折减系数。
N=a/2×0.85×q×1
Μχ=0.125×（0.85×q×1)×122
则：N=0.35/2×0.85×64.44×0.3=2.88(KN)
Μχ=0.125×(0.85×64.44×0.3)×1.0=2.05(KΝ.M)
N/An+Mx/(rc×Wnx)≤f
N/An+Mx/(rc×Wnx)=6.57×103/(12.74×102)+2.05×106/(1.0×39.7×103)=5.16+51.64=56.80≤f=215(N/mm2)
ω=5×q×l4/(384×E×I)≤B/500
线荷载q=46.7×0.3=14.01（KN/m)
ω=5×14.01×10004/(384×2.1×105×198.3×104)=0.44mm
≤B/500=350/500=0.7mm
(式中B为柱宽，B=350㎜)
拉杆间距同柱箍间距JGJ／T456-2019标准下载，则每根拉杆受力面积为A；
A=b/×0.3=0.35/2×0.3=0.053㎡
Ν=q×A=64.44×0.053=3.42(KN)
N=3.42≤[N]=17.8kN
楼板与梁支模结构支撑立柱须设置剪刀撑，且须双向布置，间距不大于6m，确保支撑结构的稳定性。
承担支模体系的楼板砼强度未达到设计强度要求时，其下一层模板支撑不得拆除，且必须经过楼板砼强度核算。
拆模顺序，一般是先支后拆，后支先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。对于肋形楼板的拆除顺序；首先是柱模板，然后是楼板底模板、梁模板，最后是梁底模板。
多层楼板模板支架的拆除SY／T 6853-2019标准下载，应按下列要求进行：上层楼板正在浇捣混凝土时，下一层楼板的模板支架不得拆除，再下一层楼板模板的支架仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上的梁下均应保留支架，其间距不得大于3m。
4、拆模应注意事项：拆模时，应尽量避免混凝土表面或模板受到损坏，注意整块下落伤人。拆下的模板，有钉子的，要使钉尖朝下，以免扎脚。拆完后，应及时加以清理、修理，按种类及尺寸分别堆放，以便下次使用。已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部使用荷载。当承受施工荷载产生的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。