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1#楼为商住楼悬挑脚手架及卸料平台施工方案(50页)

3.脚手架布置原则 1

4.组织机构及管理人员职责和权限 2

5.脚手架所用材料 2

DL／T 282-2018 合并单元技术条件6.1双排落地式脚手架 3

6.1.1构造要求 3

6.1.2双排脚手架设计验算 5

6.2悬挑脚手架 12

6.2.1构造要求 12

6.2.2悬挑式扣件钢管脚手架计算 14

6.3悬挑吊料平台 28

6.3.1设计与验收总体部署 28

6.3.3卸料平台的加工制作 34

6.3.4卸料平台的预埋件设置 35

6.3.5卸料平台的施工工艺 35

6.3.6卸料平台的吊装： 35

6.3.7卸料平台的限载设置： 36

6.3.8安全技术措施 36

6.7水平安全网 40

6.8.2大横杆 41

6.8.3小横杆 41

6.8.4连墙杆 41

6.8.5剪刀撑与横向斜撑 41

6.8.6门洞构造 42

6.8.7保护棚 42

7.2地基与基础 43

7.3.1作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设 44

7.3.2脚手板的铺设 44

7.3.3安全网 44

8.脚手架的拆除 45

8.1拆除前准备工作 45

8.2拆除的施工要求 45

9.安全管理措施 46

9.1脚手架的安全设施 46

9.3安全管理制度 46

10.检查与验收 47

10.1脚手架检查与验收 47

10.2安全网的检查与验收 50

《建筑施工高处作业安全技术》…………………………JGJ80－91

《建筑施工手册》(第四版)

2.1.工程类型：1#楼为商住楼（住宅部分为单元式普通住宅），２＃－６＃楼均为单元式普通住宅。

2.2.建筑结构形式：1#楼为框架剪力墙结构，２＃－６＃楼为剪力墙结构。

本工程坐落在旧有院内，由于车库与2＃、4＃楼同时施工，1#、3＃、5＃楼地下部分已于地下车库开始施工前施工完毕，所以2＃、4＃主楼施工地下部分外墙脚手架采用落地脚手架，地上部分施工拟将外墙脚手架支承在地下车库顶板。3＃、5＃、6＃楼外墙脚手架从二层开始使用悬挑脚手架。

脚手架只做地上结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，不作为模板安装的顶撑使用。

组织机构及管理人员职责和权限

负责项目的全面管理工作

负责施工进度、施工质量过程控制和安全文明施工管理，负责基础设施管理

全面负责项目技术管理、质量管理

负责工程施工进度、施工质量过程控制和安全文明施工管理

负责技术管理、质量管理

负责质量检查和验评工作

负责施工现场安全防护及监督、场容卫生、环境保护及保卫消防工作及相关内业资料

脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的检查必须符合下列规定：

十字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。

安全网：水平网为大眼锦纶网。

6.1双排落地式脚手架

双排落地式脚手架为全封闭式

（1）脚手架构造尺寸：以结构外边缘线0.30m作为外墙脚手架内排立杆的位置。立杆纵向间距1.2m，立杆横向间距1m，大横杆步距1.5m。

（2）将大横杆固定在立杆上，小横杆固定在大横杆上。将脚手板固定在小横杆上,作业面必须满铺木脚手板。每块脚手板小应设三道小横杆，脚手板对接处必须设双排小横杆,脚手板外伸长度应取130mm～150mm，小横杆间距不得大于300mm。

（3）脚手架立于地面上，每根立杆底部设垫板。垫板使用50×200跳板纵向连续布置，立杆的对接扣件应交错布置。

（4）脚手架底层必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆距底座下皮不大于200mm位置处，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的位置。

（5）在操作层的脚手架外侧立杆上支设1.2m高护身栏杆和180mm高挡脚板。

（6）在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道,网眼不大于10cm安全网内外边固定牢固。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。

（7）脚手架连墙杆与混凝土柱、墙连接。连墙件采用2步2跨

（8）脚手架外侧设剪刀撑,采用φ48钢管按60°角度在外侧立面整个长度和高度上连续设置,斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm，

剪刀撑的斜杆应固定在与之相交的小横杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线到主节点的距离不应大于150mm。

（9）双排脚手架之间加斜撑，之字形布置，从底部向上满设，纵向间距7.2米，且拐角处必须设置。

（10）在1＃～5＃楼的北侧及南侧各设置一个出入口并设置护头棚，宽度为3m，长度为4m，两侧用密目网封严。6＃楼在北侧的东西方向各设置一个出入口。

6.1.2双排脚手架设计验算

计算的脚手架为双排脚手架，其中4#楼搭设高度最大,计算高度按37.6米计算，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.00米，横杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为
48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距按3.00米考虑，水平间距2.4米，连墙件抗滑采用双扣件。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。

落地式扣件钢管脚手架计算书

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为37.6米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为
48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=1.894×1.0002/8=0.237kN.m

=0.237×106/5080.0=46.606N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.378×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.715mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.200/3=0.140kN

活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.200/3=1.200kN

荷载的计算值P=(1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200)/2=0.947kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.947×1.200=0.309kN.m

=0.309×106/5080.0=60.776N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1200.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.038+0.140+1.200=1.378kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×1378.400×1200.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.79mm

V=V1+V2=1.808mm

大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.200/2=0.210kN

活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.200/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.210+1.4×1.800=2.827kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291

NG1=0.129×37.600=4.854kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×2×1.200×(1.000+0.300)/2=0.546kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3=0.140×1.200×2/2=0.168kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×37.600=0.226kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.794kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.200×1.000/2=1.800k

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.670×1.200=0.561kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.47kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=73.81

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.10kN；

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.180kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=106.36

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.940kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=1.800kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.129kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=146.277米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.940kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=1.800kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.129kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.152kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=119.317米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.561kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×2.40=7.200m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=5.656kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.656kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=10.656kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

T／ZZB 1758-2020 塑壳式电流互感器.pdf立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=39.47

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.47

A——基础底面面积(m2)；A=0.24

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=200.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=500.00

JGJT 442-2019标准下载地基承载力的计算满足要求!