施组设计下载简介：
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落地式卸料平台专项施工方案(东山)第三章、落地式卸料平台安装部署3
第五章、钢管落地卸料平台计算书6
第六章、操作平台安全要求13
第七章、质量保证措施15
柱锤冲扩地基施工工艺标准(QB-CNCEC JO10118-2004)第八章、施工使用要求16
第九章、卸料平台的拆除16
南京东山国际企业研发园开发有限公司
信息科技产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司
江苏建拓工程项目管理有限公司
为便于1~6层钢管、方木、扣件等材料转运，上下吊装，在施工中搭设的落地式操作平台，故称落地式卸料平台。本工程卸料平台采用钢管，扣件搭设一个整体的卸料平台，并与主体预埋件拉结成一个独立的承重体。（见附图）。安、拆装由塔吊配合施工。
三、落地式卸料平台安装部署。
一、力、机械、机具资源的准备
为了保证总体施工进度及施工的顺利进行，上料平台在施工前，宜事先安排好施工作业班组，确立现场施工管理班子。钢平台的搭设施工由专业的架子工进行施工。人员配备采用架子工5人，配合杂工2人。
2、材料、施工机具的准备
根据进度的要求，另行组织钢管、焊管、夹板等材料及相关施工机具进场，满足施工的要求。
根据工程情况，每层设转料平台一个。转料平台为落地式，平台立杆为钢管φ＝48*3.0mm，平台搭设最大高度为11.4m，尺寸为9m*4m，为阶梯式，最大荷载0.5吨。
落地平台搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
本工程脚手架基础为120厚混凝土现浇楼盖。
3.1卸料平台与脚手架同步搭设，每两步两跨设置连墙件；平台立杆纵横方向间距分别为：纵向间距800mm，横向间距800mm,步距1500mm。立杆采用对接扣件连接。
3.2平台下架子立杆外两侧面每层设置剪刀撑，用以增大立杆的横向刚度，保证立杆稳定性。转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。斜杆与立面倾角在45度至60度之间，撑头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。剪刀撑的接头采用旋转扣件连接，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上。
3.3卸料平台的平台面上纵向水平杆间距加密为300mm，然后再铺双层松木板，木板与架体连接应牢固、搭设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。
3.4脚手架开口处，下部增加斜撑，确保脚手架稳定。
3.5每一卸料平台三面设置防护栏杆，上杆1.2m，下杆居中设置，扫地杆200mm，内设硬质板防护，高度不得低于1.5m，卸料平台满挂密目安全网。
3.6卸料平台必须单独设置，不得与脚手架共用立管或架设其上。
3.7连墙件采用刚性连接，在结构每一层墙体上预留砖孔，必须用双扣件将连墙件与墙体相连，连墙件隔层设置，每层连墙件横向间距为4.2m。
3.8连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，且应靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。
3.9卸料平台平面图及剖面示意图见下图：
五、钢管落地卸料平台计算书
每米钢管自重g1k(kN/m)
脚手板自重g2k(kN/m2)
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
施工均布荷载q2k(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
平台水平支撑钢管布置图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管截面抵抗矩W(cm3)
钢管截面惯性矩I(cm4)
钢管弹性模量E(N/mm2)
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×lb/3=0.350×0.75/3=0.087kN/m;
Q1k=q1k×lb/3=3.000×0.75/3=0.750kN/m;
Q2k=q2k×lb/3=2.000×0.75/3=0.500kN/m;
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.087)=0.145kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.750+0.500)=1.750kN/m;
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.145+0.117×1.750)×0.802=0.140kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.145+1.200×1.750)×0.80=1.807kN;
σ=Mmax/W=0.140×106/(4.49×103)=31.246N/mm2<[f]=205.00N/mm2;
q'=G1k+G2k=0.033+0.087=0.120kN/m
q'=Q1k+Q2k=0.750+0.500=1.250kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.120+1.200×1.250)×0.80=1.306kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.120×(0.80×103)4+0.990×1.250×(0.80×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=0.243mm 钢管截面抵抗矩W(cm3) 钢管截面惯性矩I(cm4) 钢管弹性模量E(N/mm2) 钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax/2=0.904kN; p'=R'max/2=0.653kN Mmax=0.182kN·m; Rmax=2.965kN; νmax=0.220mm; σ=Mmax/W=0.091×106/(4.49×103)=20.233N/mm2<[f]=205.00N/mm2; νmax=0.220mm 单扣件抗滑承载力(kN) Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=2.965kN 钢管截面回转半径i(cm) 钢管的净截面A(cm2) 钢管抗压强度设计值[f](N/mm2) NG1=1.3×(la+2.00*lb+2.00*h)*0.038/h+g1k×la×2.00/1.00=1.3×(0.80+2.00*0.75+2.00*1.50)*0.038/1.50+0.033×0.80×2.00/1.00=0.227kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.80×0.75/1.00=0.210kN; NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.80×0.75/1.00=1.800kN; NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.80×0.75/1.00=1.200kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.227+0.210)+0.9×1.4×(1.800+1.200)=4.305kN; L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m 长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509<[λ]=210 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m 长细比λ=L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443 临边洞口安全防护施工方案由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265 ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2 Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×0.80×1.502/10=0.040kN·m； 黄河特大桥工程爆破安全专项施工方案σ=kN/φA+Mw/W=0.60×4.305×103/(0.265×4.24×102)+0.040×106/(4.49×103)=31.959N/mm2<[f]=205.00N/mm2 连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN) 内立杆离墙距离a(m)