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青岛市杭州支路－鞍山路快速路工程桥施工方案(条形基础梁跨为H型钢)

24#桥跨上部施工方案

编制依据：《青岛市杭州支路－鞍山路快速路工程施工图》

《公路桥涵施工技术规范》

《市政桥梁工程质量检验评定标准》

24＃桥为5跨一联的连续梁桥。跨度分别为30m+44m+30m+44m+30m，总长178m。桥宽24.5m，梁高2m，主梁混凝土总量3381立方，设计为纵横双向预应力。本桥的第二跨跨越胶济铁路上下行及其它线共计5股线路。设计桥下净高最小为11.7m中建总公司钢结构工程施工工艺标准-整体提升法（14P），

桩基及承台：2006年5月23日－6月14日。

墩身：5月20日－6月16日

搭设上部施工支架：6月7日－7月1日

支架预压：7月2日－7月15日

第一步模板钢筋：7月16日－8月5日

第一步混凝土浇注：8月6日－8月8日

第二步模板钢筋：8月9日－8月15日

第二步混凝土浇注：8月16日－8月17日

混凝土浇注、养生、预应力张拉：8月18日－9月16日

桥面系：9月16日－10月2日

3.1跨铁路部分（第二跨）

采用40型H型钢作为上部梁体施工的支架，在线路之间加设临时支敦。临时支敦的基础采用150×50cm钢筋混凝土条形基础，条形基础上预埋钢板，钢板上连接φ600壁厚8mm的钢管作为贝雷片的支撑。

在搭设上部施工支架前首先搭设线路防护棚，防护棚距离轨面的距离按照电气化铁路规范要求的最小限界设置。防护棚支敦和上部施工支架位置重合的地段可借助上部施工支架支敦，其它位置搭设碗扣式脚手架作为防护棚支架，支架上搭设20槽钢。间距1m，槽钢上满铺木板，木板上顶1mm厚铁皮。

在桥东侧搭设宽度10m的支架作为拆除上部支架的平台。

3.2跨铁港立交部分（第三、四跨）

采用40型H型钢与碗扣支架混合作为上部施工的支架，在孟庄北路、铁港立交、孟庄南路上分别设临时支撑作为上部H型钢支架梁的辅助支墩。临时支墩基础采用钢筋混凝土条形扩大基础其断面尺寸为1.2*0.5米。条形基础顶面预埋1m＊1m＊10mm钢板，钢板上支立φ600，壁厚0.8cm的钢管作为上部H型钢梁的支架。在桥墩之间加设的临时支撑钢管上面铺设横向H型钢桥做为纵向H型钢的支撑。由于95#桥墩较高且下部河床地质情况复杂，因此此处需作加强处理：在承台上预埋钢板，上立φ820钢管作为桥墩处上部施工的支撑，钢管上搭设横向贝雷片作为纵向贝雷片的支撑

采用碗扣式脚手架作为上部主梁施工的支架，支架底面采用20cm厚混凝土垫层做为脚手架基础，基础四周设排水沟。碗扣脚手架在实心段部分纵横排距均为60cm，中间箱室部分顺桥向为90cm横桥向为60cm，横桥向在翼缘部分间距为90cm。

3.4采用H型钢作为支撑梁的，纵向H型钢梁上横向铺设12×15cm方木，间距实心段部分为0.6m，中间箱室部分为0.9m。方木上搭设碗扣脚手架作为箱梁支架的落架装置，横向排距在中间梁体部分均为60cm，翼缘板部分为90cm；纵向在实心段部分为60cm，中间箱室部分为90cm。支架上部铺设纵向12×10cm方木，再在其上铺设10×8cm方木间距40cm。10×8cm方木上铺设15mm竹胶板作为箱梁的底模。采用碗扣式脚手架作为支撑的，脚手架上铺设纵横方木，方木上铺设竹胶板作为箱梁的底模。底模铺设完毕后，对上部施工支架进行预压。预压荷载为施工荷载的110%，在压重过程中对观测点进行连续观测，当全部压重荷载加完后，持续观测标高变化，标高稳定后持荷24小时卸载，卸载过程中对观测点进行观测，根据压重过程中测的数据计算出支架的弹性及非弹性变形，根据支架的变形值调整支架的高度。箱梁混凝土为高标号混凝土，灌注之前，必须对商品混凝土厂家进行资质审核，并且对混凝土厂家提供的配合比进行严格的审核，并报监理审核后，方可组织混凝土的灌注。每一联桥的混凝土采用泵送，分二次灌注成型，现场要根据需要灌注的数量、混凝土泵车的输送能力来确定需用混凝土泵车的数量以及现场劳力的组织，确保混凝土在36小时之内灌注完毕。为方便施工，并减少施工过程中对行车的干扰，在桥北侧设80塔吊一座。

第二、三、第四跨施工工艺流程

2、第一、五跨施工工艺流程

1碗扣式脚手架基础处理

承台及墩身施工完毕后，回填基坑，原地面用推土机推平，并用压路机碾压，碾压完毕后浇注一层20cm厚C20混凝土作为脚手架基础。在脚手架基础周围设排水沟，脚手架布置见下图：

2支架辅助支墩基础处理

在跨铁路部分施工前要和铁路相关部门签订施工安全协议和施工配合协议，并办理营运线施工许可证。

跨铁路部分基础采用钢筋混凝土条形基础，条形基础采用C20钢筋混凝土，条形基础宽度1.5m，厚度0.5m。基础开挖后用打夯机夯实后放入绑扎好的钢筋笼立即浇注混凝土，混凝土浇注应严格执行相关规范标准。

基础开挖前必须先挖探沟探明地下管线，并与管线的产权和使用单位取得联系，作出适当处理并达成一致意见后再进行开挖。开挖过程中不得使用大型机械和猛刨猛挖等野蛮操作，遇到不明地下设施应与相关部门联系取得确切认可后再行施工。

基础开挖时用Φ28以上钢筋打入路基内再竖向放置5cm厚木板对铁路路基道床进行防护，并用彩条布对铁路道床进行覆盖避免对其造成污染，确保铁路线路的安全。

在条形基础顶面按钢管柱间距预埋100×100×1cm的钢板。条形基础尺寸及配筋见下图：

1.2.2跨铁港立交部分

辅助墩基础采用条形扩大基础，基础宽1.2米，高0.5米，设计为C20钢筋混凝土。条形基础布置原则为，既要满足受力要求又要最小程度的减少对行车的干扰。条形基础上面预埋1米宽，厚度1cm的钢板，作为上部支撑钢管的基础，为便于完工后基础拆除条形基础每4米设横向全断面断缝，拆除时用吊车装车运走。

为防止施工中支架上掉下的落物，砸伤行车及行人，在跨胶济线和跨孟庄路及铁港立交桥的部分设置防护棚，防护棚支架采用碗扣式脚手架，上面横铺20的槽钢，槽钢上面铺厚度5cm的木板，木板上面铺设铁皮。

跨铁路部分防护支架见下图：

跨公路部分除要搭折防护棚外，在辅助支墩前面还要搭设防撞支架，防止行车冲撞支架支墩，引起支架的破坏。支架及防护棚布置见下图：

辅助墩钢管立柱采用φ600，壁厚8mm的螺旋焊管，钢管竖向之间连接采用法兰连接。钢管和承台顶预埋钢板采用焊接，焊接之前，钢管的水平及竖向位置一定要调好，特别是钢管的垂直度必须控制好，应控制在1/400之内。

支立钢管前，在承台处，围绕立柱搭折脚手架施工平台，便于施工人员上下，对钢管进行连接。

钢管立完后，同排的钢管用20槽钢横向连接，钢管横向连接见下图(示意图)：

钢管于承台顶面预埋钢板焊接完后，由技术人员对钢管的标高进行抄平，确定钢管顶面标高，施工人员对钢管顶面进行焊接或割除，支撑钢管顶横桥向架设40H型钢，钢管法兰与H型钢间的空隙用钢板填实并焊接牢固。

落架装置为设在H型钢上部的碗扣脚手架(如上图)。

桥墩处承台施工时在承台上预埋4块1mX1m的钢板，钢管上面焊接支撑钢管。在桥墩外侧和两桥墩之间采用碗扣式脚手架作为横向贝雷片的辅助支撑，脚手架基础处理采用30厘米厚C15混凝土硬化既有地面，然后上面搭设碗扣支架。特别在95#墩由于此处墩身高小村庄河内地质情况复杂，需作加强处理，支撑采用φ820壁厚8毫米钢管并在两侧加碗扣支架辅助支撑。

临时支墩上面的横向支撑采用单层并排的两根40H型钢，吊装横向支撑时，采取半封闭道路进行吊装施工。

纵向H型钢用吊车吊装到位，吊装前要和相关的交通部门协调好，做好线路的防护工作，为解决铁路部分的吊装问题在92#墩北侧设80塔吊一座。具体吊装步骤如下：

1）由塔吊吊装第一、二跨H型钢，并进行加固。

2）将50吨吊车安放在铁路南侧，吊装第三、四跨H型钢。

吊装作业时与铁路部门联系利用列车行车间隙或维修天窗进行吊装，并必须符合铁路的有关程序和规定。

1）50吨吊车安放在铁路南侧，封闭孟庄北路3小时，吊装孟庄北路上的H型钢。

2）封闭铁港立交5小时，25吨吊车安放在铁港立交上，吊装铁港立交上的12+12米长H型钢，并与跨孟庄北路上的支架相连接作加固处理。

3）封闭孟庄南路三小时，25吨吊车安放在孟庄南路上，吊装孟庄南路上的15米长H型钢。

纵向H型钢吊装完成后，在其上铺设横向15×12方木，方木的间距60、90cm，方木吊装利用塔吊进行作业。方木上搭设碗扣脚手架，上面铺设12cmX10cm方木，再横向铺设10×8方木间距40cm，在其上铺设1.5cm竹胶板作为箱梁的底模。

支架预压重量根据箱梁实际断面计算平均分配到底模上，预压的最大荷载为箱梁重量加上施工荷载总重量的1.1倍。

压重前先在底模和下部支架顶端及支架基础上布设观测点，测量位置设在支点、梁跨的1/6、1/3、1/2、2/3和5/6处，每点位横向均设3点。压重前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。

压重荷载选用袋装砂，每袋重量1.2t左右，袋子装完后，称量出具体重量后标注在袋子外面醒目位置，便于压重时记录。对于横梁实心断处，压重荷载较大，压重时，底面用沙袋压至和跨中荷载相同后，上面用型钢及其他钢材压重，钢材重量做好详细的称量并做好记录。压重材料在项目部驻地装完称量后运至施工场地

压重吊装设备采用吊车和塔吊结合的办法。第一、二、五跨桥梁压重采用吊车，第三、四跨压重采用塔吊和吊车结合，加快施工进度。

压重顺序应按照混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位先压重，后浇筑混凝土的部位后压重，根据本工程的几何特点及混凝土浇筑顺序，压重的顺序应为：

a、先压靠近墩身处，再依次加载向远离墩身的位置排列砂袋，共分两层计1.6米。

B、全部重量达到50%时对支架、底模、支架等处的观测点进行标高和平面位置坐标测量，并详细作好记录。分析支架的变形规则。

C、继续按上一步的步骤进行压重，待压至总重量的100%时继续对观测点进行测量并详细作好记录。

D、压重至总重量的110%时停止压重并持荷一天。在这期间对支架、底模、支架等处的观测点进行连续观测，作好详细记录。

按照压重顺序后压重的先卸载，先压重的后卸载的顺序进行卸载。

在压重重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录。

箱梁外模：面板采用2.44m×1.22m×0.015m竹胶板，纵向铺放，要求纵、横缝对齐，缝宽不得大于1mm；箱底背材用10cm×8cm方木，横向铺放，间距400mm；箱梁侧面背材竖向用10cm×8cm方木，间距400mm，横向用10cm×12cm方木；翼板底背材用10cm×8cm方木，间距400mm，横向铺放。

箱梁内模：面板采用组合钢模或木模，底部不封闭，箱梁按二次浇注支立，每一次支立到上倒角以下的部分，加固用扣件式钢管(详见箱梁模板方案)第二步支立余下的顶板部分。

箱梁端模：面板采用厚1.2cm的木胶板，背材采用5cm×8cm的方木，间距300mm。

波纹管安装严格按施工图纸提供坐标安放，每隔0.5m将Ф12定位钢筋（马凳支托）焊接一组在箍筋上，将波纹管用铁丝绑扎在定位筋上，防止波纹管偏移或上浮。检查波纹管位置、曲线形状、接头、管壁有无破损等缺陷，予以及时修复。波纹管安装与钢筋施工同步进行，电焊时防止火花烧伤管壁。波纹管安装完成后，安装张拉端的锚具的锚垫板和螺旋筋，同时在固定端波纹管或连接器外罩上设置PVC压浆排气管，排气管露出梁外。张拉端采用夹片锚,固定端采用挤压锚。

波纹管连接时应该不使接头处产生角度变化及在混凝土浇注期间发生管道的转动及移位，并应缠裹紧密防止水泥浆的渗入。

单端张拉的钢束用先穿的方法，在预应力孔道定位完毕后可整束穿入，也可单根穿入，在穿束前必须先放入约束圈。锚垫板及约束圈的位置必须按设计位置放置，钢束穿完后，锚垫板与挤压套定位，使其在浇注混凝土时不移位。挤压套与锚垫板应密帖并保证挤压套在同一平面内。钢束与锚垫板定位完毕后，安装出气管，出气管与波纹管钢绞线之间的空隙用棉纱醮水泥浆填塞密实不漏浆。

两端张拉比较长且曲线结构比较复杂的预应力束采用后穿的形式。预留的孔道在浇注混凝土前应仔细检查，在确保严密不漏浆的前提下才能进入下一道工序。为加快施工进度，在混凝土达到一定强度后就拆除锚垫板槽口处的端部模板进行穿束。穿束前用外径6厘米的钢管制作一引导器(如图所示)，并准备2吨卷扬机一台。

在孔道内穿入一根钢绞线作为引导绳，并将引导绳与待穿钢绞线端部焊接在一起，另一端用“工具夹”夹片夹住引导绳，“工具夹”与卷扬机牵引绳相连，开动卷扬机，人工在后端推送相配合，将钢绞线束穿入孔道内。穿入钢绞线束两端外露应基本相等，以方便张拉。(牵引装置如下图所示)

对在混凝土浇注之前穿束的管道，钢绞线安装完成后，应该进行全面的检查，以查出可能被损坏的管道。在混凝土浇注之前，必须将管道上切孔、口或损坏之处修复，并应检查钢绞线能否在管道内自由滑动

箱梁混凝土采用两次灌注成型，具体施工缝设在顶板承托与腹板交接处。灌注前，项目部要充分合理的安排人员、设备

箱梁混凝土为C55高标号混凝土，在混凝土浇注前，商品混凝土厂家必须提供混凝土配合比和各种材料的合格证及试验资料，对厂家采用的外加剂要进行严格的审核，并报监理审察合格后方可采用。

混凝土输送采用汽车泵和地泵相结合的办法，箱梁混凝土自整联箱梁两端对称连续进行浇筑，斜向分层。首先浇筑底板混凝土，然后浇筑箱梁两侧腹板混凝土。为保证腹板混凝土不从下部挤出底与腹板混凝土应相错进行，并适应控制浇注高度速度，混凝土坍落度控制在下限范围内，严禁过振。振捣时设专人负责，在振捣上一层时，振捣棒须插入下一层10～15cm，而且必须在下层混凝土初凝之前。根据施工时外界温度和混凝土初凝时间及混凝土每小时输送率来调整分段长度，混凝土振捣采用插入式振捣棒，并严格按规范振捣，振捣时选用经验丰富的作业工人，确保底板混凝土振捣密实；混凝土浇筑过程中需注意每个内模两侧对称下料，对称振捣，浇筑分层厚度控制在30cm，减小内模上浮力并防止倾斜、偏位。

砼浇注完成初凝后及时覆盖草待并洒水养护，在养护期间保持模板湿润，砼强度达到2.5Mpa前，不得使其承受行人、模板、支架和脚手架等荷载，模板拆除后，继续洒水养护。

按设计要求所有部位的张拉作业，须在箱梁第二步浇注的混凝土立方体试件抗压强度达到设计强度的100％后方可进行。张拉以应力和伸长值双控法控制，以前者为主要控制指标，后者作为校核。按《规范》要求，预应力机具在用于施工前千斤顶与液压表必须配套校验，得出液压表读数与千斤顶顶力曲线方程，并在有效期内使用，在预应力张拉施工中千斤顶与液压表必须配套使用，不得混用。具体张拉程序为：

①初始应力张拉：在预应力钢丝束张紧的过程中，及时调整锚具和千斤顶位置，使孔道轴线、锚具轴线、千斤顶轴线三者成一直线，同时调整钢丝束松紧程度，使钢丝受力均匀，然后张拉至控制应力的15％，并划线作出标记，以便记录伸长量和滑丝情况。

②控制应力张拉：两端对称分级对称张拉至控制应力的1.03倍（按规范要求千斤顶与锚圈口摩阻取3%），第一级张拉到15%σcon,测伸长量数据X1，第二级张拉到30%σcon,测伸长量数据X2，第三级张拉到103%σcon,测伸长量数据X3，持荷5分钟在此期间如千斤顶回压则补足油压，复查伸长量。

根据千斤顶《检测报告：(委)字》，各千斤顶各级拉力的液压表读数分别为：(如下表)

锚下控制力F=Ayσcon=2251.2KN

对于伸长量超过千斤顶张拉行程的应在0.5或0.75张拉控制应力处设置倒顶。

③千斤顶回油，量测回缩量及夹片外露量。

以上各步必须认真仔细如实作好记录，以备查验。

本桥各部位预应力钢束张拉及施工顺序如下：

张拉完的钢束经检查合格后，可对预应力孔道进行压浆。

第一步，割去多余钢绞线，割束时严禁使用电弧焊，建议使用砂轮切割机。钢绞线保留的长度为夹片外3～5厘米，不得少于3厘米。

第二步，封堵锚头空隙，锚头封堵可用1：1～1.5的水泥砂浆将锚头及钢绞线包裹严密，并用塑料布缠绕使砂浆不致脱落。

第三步，待水泥砂浆有一定强度后用压力清水冲洗可对孔道进行压浆，压浆机采用活塞式压浆机，水泥浆拌合用专用水泥浆搅拌机，按试验室提供的施工配合比先投部分水泥再投放放水、减水剂、膨胀剂(或复合减水剂)，水泥浆搅拌时间不少于3分钟。水泥浆搅拌完成后首先作稠度试验，试验合格后方可进行压浆作业。同一根孔道应连续压注，间隔时间大于45分钟要用清水冲洗干净重新压注。压浆机、水泥浆搅拌机每3小时清洗一次，机械压浆管道内不得有水泥结块。压浆的最大压力宜为0.5～0.7MPa；当孔道较长时宜为1.0MPa。压浆应达到孔道另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与规定相同的水泥浆为止。为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，稳压期应不小于2分钟。当气温高于35℃时，压浆工作宜在夜间进行。压浆对于曲线孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排水和泌水。

第四步，水泥浆检查取样，压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。压浆时，每一工作班应留取不小于3组的70.7×70.7×70.7立方体试件，标准养护28天检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。

压浆检测合格后对预应力束张拉端槽口进行封锚。根据设计要求，槽口封锚混凝土为C55级。封时首先应对槽口外混凝土进行凿毛处理，待凿毛合格后绑扎封锚钢筋网片，支立模板，模板应支立牢固可靠并留有灌灰口，大部分封锚端口混凝土工程量比较少，故采用人工与机械相配合的方式进行作业。混凝土捣固应密实，特别是在箱梁下部的预应力锚口，在浇注箱梁混凝土时应在箱梁内部留有灌灰口，封锚混凝土从上往下灌入，在下部合上部一起配合捣固。

13.模板及支架的拆除

13.1碗扣式脚手架的拆除

箱梁底面的脚手架拆除时，首先拆除跨中的脚手架，采用从中间向两边松掉上可调，然后从跨中向两边逐渐松掉上可调，拖出底模，对脚手架分层拆除，拆除时，各种杆件不得随意抛放，并做好施工支架下面的防护，防止落物砸伤人员。各种杆件拆除完后要分类堆放，以利于下次使用。

拆除箱梁翼缘板及箱梁内的支架及模板时，注意保护梁体拐角，不得随意碰撞，箱梁内模拆除后，从顶板预留人孔运出箱梁。

13.2纵向H型钢的拆除

纵向H型钢支架拆除时首先对跨中的碗扣脚手架上可调松动，再逐渐向两侧松动并拆除碗扣脚手架，脚手架全部拆除完后横向拖出拖出H型钢，在拖出型钢之前，在桥便道一侧搭折10米宽作业平台，拖出H型钢条件具备可整组运走。拆除时要严格限制吊车和塔吊的回转半径及起吊高度。

本次设计采用在混凝土箱梁上涂刷YH—CCCWCII型水泥基渗透结晶型防水涂料，厚度为1mm，桥面上涂在梁与桥面板之间。桥面防水须在箱梁施工完毕，混凝土达到强度后进行。

14.2桥梁防撞护栏及隔离墩与预埋件的施工

桥两侧防撞护栏采用悬挂支模施工，中央隔离墩与两侧护拦同步施工。采用工厂定制整体钢模板，以确保外观及内在质量，主梁施工时，在底板防撞护栏位置预埋钢筋，一方面起与箱梁面连接作用，另一方面悬挂护栏定型模板，模板内部采用拉筋两侧对称对拉，拉筋外侧套PVC套管，形成稳固的模板加固体系后，现场浇注。待砼达到强度后，用同比砂浆将PVC管堵塞。

防撞体、中央隔离墩须在跨中、支承处、伸缩缝处断开。扶手端部封口，防撞体中间设置穿孔线孔道。防撞体上的钢管护栏表面需进行喷砂除锈，要达到Sa2.5级，然后进行镀锌处理。

严格按照设计要求和有关的验收规范来验收桥梁的预制件，对不符合要求的预制件禁止使用。对箱梁上的预埋件进行除锈，桥梁上所有的预制件安装、焊接必须严格按照有关施工规范施工。

施工时一定要按设计图纸提供的尺寸，预留安装伸缩装置的槽口，并按图纸要求预埋锚固钢筋。

伸缩装置上桥前，必须先检查施工完成后的主梁两端缝间隙量与设计值是否一致，预埋的锚固钢筋或构件位置是否正确。安装前必须按实际温度调整组装定位值，用专用卡具固定。

吊装前，将槽内混凝土凿毛并清扫干净。按照设计吊点起吊，确保安全。标高、中线符合规范要求后，穿放横向联接水平钢筋，将伸缩装置上的锚固钢筋和梁上预埋钢筋在两侧同时焊牢，并放松卡具，使其自由伸缩。

完成上述工序后，安装模板，按设计图纸要求，在预留槽内浇注C55豆石混凝土。

14.4桥面砼工程施工

桥面铺装采用8Cm厚的C40钢筋砼，预应力钢束张拉完后即可施工桥面砼。

清理桥面下承层:全面检查下承层,尤其是个别高程超高的点位,应用铣刨机适当清除；全面清扫下承层,将其表面的灰尘、泥土、杂物用人工洒水进行清扫。

绑扎钢筋网：按设计位置绑扎钢筋网。两幅桥中部先调整N1钢筋，然后绑扎N2。钢筋的绑扎严格按设计和规范进行。

砼采用商品砼，砼运输车运，砼输送泵泵送，平板振动器捣固，人工找平。

1.1脚手架所用材料和加工质量必须符合规定要求，不得使用不合格品。确保脚手架具有稳定的结构和足够的承载力。脚手架拆除时划出工作区标志，禁止行人进入。严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆的原则。

1.2高处作业时，设置安全爬梯及安全网；患有高血压人员不得进行高空作业，防止意外事故发生。

1.3跨越公路施工，设专人负责做好防护工作，确保既有公路畅通无阻及人员安全。

1.4各种机械操作人员和车辆驾驶员，必须取得操作合格证，不准操作与证不相符的机械，不准将机械设备交给无本机操作证的人员操作，对机械操作人员要建立档案，专人管理。

1.5跨公路施工，施工操作人员跨越公路时，一定要遵守交通规则，确保人身及行车安全。

1.6本桥大部分为高工支架作业，全部施工人员必须严格遵守高空作业规章制度，戴好安全帽，系好安全带。

1.7预应力张拉时严格作业程序及标准。

2.1加强原材料的检测工作，水泥、钢筋等厂供材料必须有出厂合格证并控制其质量规格符合施工要求。对砂、石料等地材进行性质、强度试验，严格控制其粒径及含泥量不超过规范要求。

2.2施工过程中班组之间实行“三检”制度，即：自检、互检、交接检。上道工序不合格，不准进入下道工序施工。

2.3项目部要根据本桥的施工重点，成立专门的施工质量控制小组，对本桥上部施工的各道工序进行严格的质量控制。

附图24＃桥施工平面图

中铁十局济铁总公司青岛分公司

24＃桥上部支撑检算资料:

1、纵向40H型钢检算资料

在本工程中采用单层H40型钢，其容许内力为：

Id=65361.58cm4

W=3268.07cm3

上下翼缘厚21mm，中腹板厚13mm。

对拼装梁的检算以24#桥为例

桥宽为24.5m,桥长为30+44+30+44+30=178m,混凝土总量为3381.5m3。

箱梁自重荷载（以一跨为例）实际为：

为简化计算且处于偏安全考虑，自重荷载换算为q2

q2=3381X2.5X10/178=474.9KN/m

考虑施工荷载:qs=40KN/m,则总的荷载q=514.9KN/m

根据铁路股道间距及与快速路桥的交角

H型钢的最大跨度为L=13.5m

Mmax=1/8ql2

[σ]=M/W=1/8ql2/W

按跨度13.5m每米荷载514.9N/mm需H型钢的数量

n=1.3Q/q=514.9*1.3/29=23根

按规范规定桡度取值L1/400

则[f]=13500/400=33.75

由Id=65361.58cm4

得n=I/Id=48根

采用同济大学编制的桥梁计算软件，模拟箱梁加载计算跨铁路部分，计算支撑处最大支撑反力为9244.1KN，则每根钢管立柱承受的压力为9244.1/10＝924.4KN,

钢管为φ600，壁厚8mm，轴惯性距为65191.997cm4，回转半径为20.932cm。

钢管长细比为：9.4/0.20932＝44.907，钢管抗压稳定系数φ=0.908

N≤fφA=215×106×0.908×3.14×0.592×0.008=2903.1KN

支撑钢管安全系数:2903.1/924.4=3.14

H型钢长度12米，中间有竖向支撑，计算模型简化为跨度4m的两跨连续梁，荷载按均布荷载考虑,q=385kn/m

40aH型钢截面惯性距为：65361.58cm4，采用两根H型钢

厕、浴间涂膜防水施工工艺技术交底及安全交底.doc最大挠度ω＝Kwql4/（100EI）

＝1.9mm

条形基础长.29.75米，宽1.5米，支撑钢管在最大跨处按间距3米布置，其余按间距4米布置，铁路路基承载力按165KPa取值。

DB35／T 1975-2021 柴油动力土方机械排气烟度测量方法.pdf条形基础承载：P=29.75×1.5×165=7363KN

所承担箱梁部分重量：G=514.9×10.52=5416KN

K=7363/5416=1.36满足要求