施组设计下载简介：

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xx工程位于xxx西侧地块。本标段工程由办公楼和综合楼组成，总建筑面积为3480㎡，其中办公楼建筑面积为2096㎡，综合楼建筑面积为1384㎡。框架结构，层数均为二层，层高均为3.6m。

基础为条形基础。底层地面为预应力混凝土圆孔板架空层。柱最大截面尺寸为500mm×500mm，梁最大截面尺寸为300mm×650mm，顶板厚为120mm。柱、梁、板混凝土强度等级均为C25，采用商品混凝土。

二、模板材料选用及安装方案

本模板工程所用方木尺寸为60mm×80mm，树种为马尾松、樟子松，顶板模板为15mm厚竹模板，梁、柱模板为18mm厚多层板。

柱模板采用18mm多层板，竖楞采用60mm×80mm方木（方木均压刨修平），每150mm～250mm一道，横楞采用φ48×3.5mmDB34／T 1717-2012 乘客电梯应急处置导则，离地250mm设一道，最下面三道间距为350mm，以上部分每400mm一道。

梁底模和侧模均采用18mm厚多层板，小楞木采用60mm×80mm方木（方木均压刨修平），每200～250mm一道，主龙骨采用φ48×3.5mm，水平钢管沿梁方向纵向间距1000mm，钢管立杆垂直梁横向间距575mm。

顶板模板采用15mm竹模板，小楞木采用60mm×80mm方木（方木均压刨修平），小楞木间距400mm。主龙骨采用φ48×3.5mm钢管，主龙骨间距950mm。

4、梁及顶板的支撑体系

梁及顶板的承重支撑采用扣件式钢管支撑架。采用扣件式钢管支撑架时，其梁的立杆纵向间距为1000mm，顶板的立杆纵横向间距均为950mm。

支撑体系扫地杆距地200mm，纵、横向水平杆与扫地杆最大间距为1765mm。在开间中间两排立杆沿进深方向垫250mm×40mm×4000mm的通长木板，其余立杆下垫350mm×350mm×40mm的木垫板。

（1）柱模板安装前，先进行柱轴线复核，柱轴线经复核正确无误后，弹出柱模内边框线，然后在边框线钻浅孔埋设柱模定位短钢筋。

（2）检查柱筋保护层完好后立起三向柱模，最后封上另一向柱模板。柱筋封死前应再次检查保护层垫块有无移位、脱落，当有移位、脱落等情况时应及时通知钢筋工进行修复，未经修复，不得封死模板。

（4）安装柱模时宜先立同轴两端之柱模，然后拉统线逐一立放中间柱模，并在另一向吊线锤纠正垂直度后逐一固定。

（5）设置柱箍：柱箍的规格、尺寸、间距、材料应符合模板设计对柱箍的要求，柱箍连接部位要牢固可靠，柱箍间距一般宜下部紧密，往上逐渐加大。

（6）柱模立好后，应在适当位置设置剪刀撑，剪刀撑设置数量应能确保柱模侧向稳定。

（1）架设梁底模：在柱模与梁模交接部位，在柱模上钉好水平小方木，方木面标高等于梁底减去底模板厚度，然后划好定位中线，将梁底板中线对准定位中线后钉牢。架设梁底模时需在跨中设临时支撑，两头拉线校正水平度，中间按规定要求起拱，逐一加设中部支撑。当采用钢管支撑时应预先搭设好支模架，将梁底板放在支模架的横梁上，用铁丝固定，支撑底应加设垫板，楼层上下支撑应对中。

（2）安装侧模板：梁侧模板应紧顶柱模板安装，交接部分应方直，不留缺角，侧模下沿应能盖住梁底模，侧模上沿应平直，侧模上沿与楼板模连接处应密实，局部破损的梁侧模必须先修复然后安装；小跨度的侧模板宜整块制作，长跨度梁侧模应分段预制，分块吊装，拼装时拼接缝必须密实，装上后两端拉通线，检查上口平直度及侧板垂直度，符合要求后设置斜杆和水平肋进行固定。

（3）梁侧模的支撑应符合模板设计的要求。

（4）当梁跨度≥4米时，梁模板中部应起拱。当设计无规定时，起拱高度为梁全跨度的1‰～3‰。

（5）在安装梁底钢管支撑架时，为增强钢管支撑架的安全性，在主龙骨与立杆交叉处再顶一个扣件。

（6）钢管支撑架扣件螺栓拧紧应使用力矩扳手，扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。在扣件螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

（1）顶板模板材料与构造：顶板底模板采用竹模板。顶板底模板铺设在小楞上，小楞采用松方木，小楞搁置在大楞上，大楞可采用松方木或钢管。

安装时应先布置支撑，支撑之间设纵、横向水平杆，离地200mm高设一道扫地杆，再在扫地杆1.55m高处设一道纵、横向水平杆，然后在支撑定出大楞标高，安装大楞，再在大楞上布小楞，然后铺设底模板。顶板模板各种材料、规格、间距等应符合模板设计的要求。

（2）楼板模板的安装：采用木支撑时应先在梁模板外侧弹出水平线，水平线的标高应为楼板底标高减去楼板底模厚度及小楞的高度，然后按水平线高度架设大楞，大楞下设支撑，支撑下垫上垫板与调节高度用的木楔，然后铺设小楞，最后铺钉底模板。

当采用钢管脚手架时，则应先搭设好支模梁，立杆间距应符合设计要求，钢管大楞面标高应等于楼底标高减去底模与小楞的高度。

（3）模板安装好后应对支架系统进行检查加固，在支架四边与中间每隔4排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，并布全纵、横向水平杆，确保支架系统的稳定。

（一）模板拆除的一般要求

（1）拆模时混凝土的强度应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列规定：

1）不承重的侧模板，包括梁、柱的侧模板，应在砼强度能保证现浇砼的表面及棱角不因拆模板受到损坏时，方可拆除。

2）承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表中规定强度时，方可拆除。达到规定强度标准值所需要时间参考下表：

达到设计的砼立方体抗压强度

硬化时昼夜平均温度（0C）

3）已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

（2）拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。

（二）拆模顺序及注意事项

（1）拆模时应根据结构或构件情况，考虑拆除部位拆除的先后顺序，在保证安全的前提下施工作业，拆模宜安排原支模人员拆除为宜。

（2）拆模的顺序宜先装后拆，后装先拆，先拆除柱模板、墙模板，梁侧模板，后拆楼板底模，最后拆梁底板。

（3）侧模板的拆除按自上而下进行，先拆外围搭档、斜撑、梁箍等，再拆侧板。

（4）拆模前应先检查支模架的稳定性，确保拆模人员站在上面拆模的安全。拆模中不得将拆除的模板从高空丢下，以免对地面造成冲击荷载。楼板底模应一块一块拆除，不得先将支模架全部拆除后将楼板模整片撬下来。

（5）拆模时注意保护砼表面，不要用蛮力用钢撬棍猛撬，防止边角缺棱破损。

（6）拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。

（7）模板拆除后及时归堆清理，分类堆放，每层模板拆除后均应做到工完场清，为后续施工创造条件。

五、规范对模板安装的要求

（1）模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小，地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压以及施工荷载。

（2）模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。

（3）模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。

（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接搓处。

（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。

（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能的隔离剂。

（3）浇筑混凝土前，模板的杂物应清理干净。

（4）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。

（5）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。

（6）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1‰～3‰。

（7）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定：

预埋件和预留孔洞的允许偏差

预埋管、预埋孔中心线位置

现浇结构模板安装的允许偏差及安装方法

水准仪或拉线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

六、模板及其钢管支撑架的计算

顶板厚度按120mm计算，模板采用15mm竹模板，次龙骨采用60mm×80mm方木，主龙骨采用φ48×3.5mm钢管。

模板及支架自重标准值：0.3KN/m2

新浇砼自重标准值：24KN/m3

钢筋自重标准值：1.1KN/m3

施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2

荷载标准值：q1=0.3+24×0.12+1.1×0.12=3.312KN/m2

荷载设计值：q2=（0.3+24×0.12+1.1×0.12）×1.2+2.5×1.4=3.97+3.5=7.47KN/m2

（2）验算底模抗弯强度（小楞木间距为400，计算单元取1m板带）

均布荷载产生弯矩：M=0.117q2L2=0.117×7.47×0.42=0.14KN.m

δmax=Mmax/Wn=0.14×106×6/1000×152=3.73KN/mm2

（3）验算底模抗剪强度

荷载产生剪力：Vmax=0.617q2L=0.617×7.47×0.4=1.84KN

τ=
=
=0.184N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2满足要求。

ω＝kw×
=0.99×
=0.33mm＜
=
mm

底模传来荷载：7.47×0.4=2.988KN/m

楞木自重：1.2×5.5×0.06×0.08=0.03KN/m

荷载设计值：q2=3.018KN/m

荷载标准值：q1=3.312×0.4+5.5×0.06×0.08=1.35KN/m

（2）复核抗弯强度（钢管间距为950mm）

荷载作用下弯矩：Mmax=0.117q2L2=0.117×3.018×0.952=0.32KN.m

δmax=Mmax/Wn=0.48×106×6/60×802=5.0KN/mm2

荷载作用下：Vmax=0.617q2L=0.617×3.018×0.95=1.77KN

τ=
=
=0.55N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2

ω=kw×
=0.99×
=0.475mm＜
=
=2.375mm

假设小楞木的荷载是以集中荷载的形式传给水平钢管。主龙骨采用φ48×3.5mm，水平钢管及钢管立杆间距950mm。水平钢管按三等跨连续梁计算。

F2=3.018×0.95=2.87KN

Mmax=0.311FL=0.311×2.87×0.95=0.848KN.m

（2）杆件受弯承载力验算

Vmax=1.311F=1.311×2.87=3.76KN

F1=1.35×0.95=1.28KN

（5）验算直立钢管的强度及稳定性

考虑铰接点的约束作用，故直立钢管计算长度取1.765m。

长细比λ=l/I=1765/15.8=112

Fˊ=q2×0.95×0.95=7.47×0.95×0.95=6.74KN

3）钢管支撑稳定性验算

主龙骨钢管与直立钢管连接时，扣件的抗滑承载力按照下列计算：

式中：R——主龙骨钢管传给直立钢管的竖向作用力设计值

RC——扣件抗滑承载力设计值，取RC=8.0KN

R=Fˊ=6.74KN≤RC=8.0KN

梁选取最大梁截面尺寸300mm×650mm进行计算。梁模板采用18mm多层板，横档采用60mm×80mm方木，立档采用φ48×3.5mm钢管。

梁的侧模板强度计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力。

采用插入式振捣器时，新浇砼作用于模板的最大侧压力可按下列公式选取，并取较小值。

F=0.22
=0.22×24×3.8×1.0×1.15×
=39.96KN/m2

F=γH=24×0.65=15.6KN/m2

取较小值15.6KN/m2进行计算。

振捣砼产生的荷载为4KN/m2

总侧压力q=1.2×15.6+1.4×4=24.32KN/m2。

选侧模18mm厚，横档间距为228mm，侧模看作是跨度为228mm的双跨板。化为线荷载设计值：q2=24.32×1.0=24.32KN/m，线荷载标准值：q1=15.6KN/m

Mmax=0.125q2L2=0.125×24.32×0.2282=0.158KN.m

δmax=Mmax/Wn=158000×6/1000×182=2.93KN/mm2

Vmax=0.625q2l=0.625×24.32×0.228=3.47KN

τ=
=3×3470/2×1000×18=0.289N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2

ω=kw×
=0.912×
=0.053mm＜
=228/400=0.57mm

2、梁侧楞木计算（按三等跨连续梁计算）

侧模传来荷载设计值：24.32×0.206=5.0KN/m

荷载标准值：15.6×0.206=3.21KN/m

（2）复核抗弯强度（钢管间距1000mm）

Mmax=0.117q2L2=0.177×5.0×12=0.585KN.m2

δmax=Mmax/Wn=585000×6/60×802=9.14KN/mm2

（3）计算侧模抗剪强度：

Vmax=0.617q2L=0.617×5.0×1=3.085KN

τ=
=
=0.96N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2

=0.99×
=1.4mm＜l/400=1000/400=2.5mm

砼荷重1.2×24×0.3×0.65=5.616KN/m

钢筋荷重1.2×1.5×0.3×0.65=0.351KN/m

底模板自重1.2×5.5×0.018×0.3=0.036KN/m

振捣砼时产生的荷载1.4×2×0.3=0.84KN/m

荷载设计值：q2=6.843KN/m

荷载标准值：q1=5.00KN/m

（2）验算底模抗弯强度（按二跨等跨连续梁计算）

底模下面的楞木距为143mm，查静力计算手册得荷载不利组合下的最大弯距：

Mmax=0.125q2L2=0.125×6.843×0.1432=0.017KN.m

δmax=Mmax/Wn=17000×6/1000×182=0.315KN/mm2

（3）计算底模抗剪强度

Vmax=0.625q2L=0.625×6.843×0.143=0.612KN

τ=3Vmax/2bh=2×612/2×1000×18=0.051N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2

=0.912×
=0.004mm＜l/400=143/400=0.36mm

4、梁底楞木计算（按三跨等跨连续梁计算）

（1）底模传来荷载设计值：6.843×0.143=0.979KN/m

荷载标准值：5.00×0.143=0.715KNm/m

（2）复核抗弯强度（钢管支撑间距为1000mm）

Mmax=0.117qL2=0.117×0.979×12=0.115KN.m

δmax=Mmax/Wn=115000×6/60×802=1.80KN/mm2

（3）计算底模抗剪强度

Vmax=0.617qL=0.617×0.979×1=0.604KN

τ=3Vmax/2bh=3×604/2×60×80=0.189N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2

=0.99×
=0.306mm＜l/400=1000/400=2.5mm

5、梁底钢管水平支撑计算（按双跨连续梁计算）

（1）计算受弯水平钢管的内力

假设梁底楞木传给水平钢管的力是以集中力形式，水平钢管看作是双跨连续梁。

荷载设计值：F2=6.843×0.143=0.98KN

荷载标准值：F1=5.00×0.143=0.715KN

最大弯矩:Mmax=0.203F2L=0.203×0.98×0.575=0.114KN.m

最大剪力:Vmax=0.688F2=0.688×0.98=0.674KN

（2）杆件抗弯承载力验算

＜[V]=L/400=575/400=1.4mm

考虑铰接点的约束作用，故直立钢管计算长度取1.765m。

长细比λ=l/I=1765/15.8=112

=22.81×1.0×1/3=7.60KN

3）钢管支撑稳定性验算

主龙骨钢管与直立钢管连接时，扣件的抗滑承载力按照下列计算：

式中：R——主龙骨钢管传给直立钢管的竖向作用力设计值

RC——扣件抗滑承载力设计值，取RC=8.0KN

经计算，得R=Fˊ=6.84KN＜RC=8.0KN

本工程柱最大截面尺寸为500mm×500mm，柱高度为3.6m，一次性浇筑完成。混凝土采用商品混凝土，浇筑速度V=2m/h。模板采用18厚多层板，楞木采用60mm×80mm方木，柱箍采用φ48×3.5mm钢管，间距为400mm。

马尾松、樟子松：顺纹抗剪强度设计值fV=1.4N/mm2顺纹抗弯强度设计值fm=13N/mm2

顺纹抗压强度设计值fc=10N/mm2弹性模量E=9000N/mm2

柱模板受到混凝土的侧压力为：

F=0.22
=0.22×24×6.67×1.0×1.15×
=57.27KN/m2

F=γH=24×3.6=86.4KN/m2

取较小值F=57.27KN/m2进行计算，并考虑倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载4KN/m2，则总侧压力q=57.27×1.2+4×1.4=74.32KN/m2

按两跨连续梁计算，其挠度应满足以下条件：

≤[w]=S/400

E木——木材的弹性模量，E木=9000N/mm2

I——模板截面惯性矩，I=bh3/12(mm4)

Kw——系数，两跨连续梁，Kw=0.912

q——侧压力线荷载，取100mm板宽为计算单元，q=7.432KN/m

则，S=
=253mm，取S=242mm

楞木受到的侧压力q=74.32KN/m2，现楞木间距为242mm，线荷载q=74.32×0.242=17.99KN/m

q=17.99KN/m

图1：楞木强度计算简图

取钢管柱箍间距为400mm，则验算其强度和挠度如下：

荷载作用下弯矩：Mmax=0.125qL2=0.125×17.99×0.42=0.36KN.m

δmax=Mmax/Wn=360000×6/60×802=5.62KN/mm2

荷载作用下：Vmax=0.625qL=0.625×17.99×0.4=4.50KN

τ=3Vmax/2bh=3×4500/2×60×80=1.40N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2

q=57.27×0.242=13.86KN/m

ω=kw×
=0.812×
=0.154mm＜
=
=1mm

钢管柱箍的集中荷载为：F=74.32×0.242×0.4=7.19KN

图2：钢管柱箍强度计算简图

荷载作用下弯矩：Mmax=1.027KN.m

荷载作用下：Vmax=F=7.19KN

柱模板按简支梁计算，最大弯矩：

Mmax=1/8ql2=1/8×7.432×0.2422=0.054KN.M

δmax=Mmax/W=54000/5400=10.0KN/mm2

抗剪强度验算：τ=3Vmax/2bh=3×7432/2×500×18=1.24N/mm2＜kfv=1.3×1.4=1.82N/mm2

（四）预应力混凝土圆孔板核算

本工程地面以下为预应力混凝土圆孔板架空层，钢管支撑架直接支承在预应力混凝土圆孔板上，在开间中间两排立杆沿进深方向垫250mm×40mm×4000mm的通长木板，其余立杆下垫350mm×350mm×40mm的木垫板。

假设立杆下圆孔板暂且不承受立杆传下的荷载，立杆传下的荷载由立杆两侧的圆孔板承受，计算简图见图3：

图3：立杆下通长木垫板施工荷载计算简图

（1）按弯矩计算最大承载力

由[σ]=
，得Mmax=[σ]·Wn=k·fm·Wn=1.3×13×250×402/6=1.127KN.m

按三跨等跨连续梁计算：

由Mmax=0.213F2木l,得F2木=Mmax/0.213l=1.127/0.213×1.0=5.29KN

（2）按剪力计算最大承载力

由[τ]=
，得Vmax=2[τ]bh/3=2k·fv·b·h/3=2×1.3×1.4×250×40/3=12.1KN

由Vmax=0.675F2木，得F2木=Vmax/0.675=12.1/0.675=17.9KN

（3）按挠度计算最大承载力

由[ω]=kw×
，得F2木=
=
=18.6KN

取三者最小值，F2木=5.29KN

施工高处作业安全技术规范（4）计算最大支座反力

RB=1.3F2木=1.3×5.29=6.877KN

2、立杆两侧圆孔板的受力验算

NB／T 10040-2017 煤层气录井资料解释及验收规范F
=RB=6.877KN

g=0.945KN/m

图4：立杆两侧圆孔板施工荷载计算简图