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某煤矿主、副井井筒冻结工程施工组织设计-secret

主、副井井筒冻结工程施工组织设计

二00六年五月二十四日

前 言

淮南矿业（集团） 矿位于安徽省淮南市潘集区境内，距洞山约，井筒位于矿井工业广场内，场地内地势平坦，多为农田，无障碍物。

该矿井由 煤炭设计院设计，矿井设计生产能力400万t/a，采用立井开拓方式DB5223／T 8.4-2020 精准扶贫大数据平台 第4部分：扶贫项目资金管理规范.pdf，主、副、风、矸石井四个井筒位于同一工业广场内，其表土段均采用冻结法施工，基岩段采用地面预注浆封水。

其中 煤矿主、副井井筒冻结工程由我处承担施工，为了优质、高效、安全、快速地完成本工程的施工任务，特编制《淮南矿业集团 煤矿主、副井井筒冻结工程施工组织设计》。

编制设计的主要依据为：

⒈《淮南矿业集团 煤矿主、副井井筒冻结分项工程施工合同》；

⒉《淮南矿业集团 煤矿主、副井井筒冻结分项工程招标文件》

3.《淮南矿业集团 煤矿主、副井井筒答疑资料》

4. 淮南矿业集团 煤矿主、副井井筒检查孔综合柱状图及井筒检查孔中间地质资料；

5. 井筒检查孔冻土物理力学性能试验报告；

6. 淮南矿业集团 煤矿主、副井井筒井壁结构图；

7. 淮南矿业集团 煤矿水质分析报告；

8. 淮南矿业集团 煤矿工业场地平面布置图；

9.《矿山井巷工程施工及验收规范》；

16.《简明建井工程手册》。

17.《煤矿安全规程》

1. 井筒特征及地质、水文地质概况

井筒主要技术特征见表1.1.1。

表 1.1.1 主、副井井筒主要技术特征表

1.2井筒地质、水文地质概况

根据检查孔地质综合柱状图， 矿井主、副井井筒穿过的地层自上而下为新生界冲积层和二叠系地层。

新生界地层， 煤矿新生界冲积层主、副井厚度分别为、，主要由砂、粘土、砂质粘土和粘土质砂组成。其中主井垂深304.7~为含砾砂质粘土，粘土粘结性、可塑性一般，整层固结中等；副井垂深260~为粘土层，浅灰绿杂锈红色，致密，含钙质成骨状分布，底部富集呈半岩化状，受锰质浸染，固结好。主、副井粘性土层占总厚度比例分别为：50%、47%，主要由砂质粘土、含砾砂质粘土、粘土组成。主、副井井筒穿过砂层分别为34层和35层，主要由细砂、中细砂、中粗砂、细砂盘、粘土质砂组成，砂层总厚度分别为、，所占总厚度比例分别为48.7%、51.4%。该层与基岩风化带呈不整合接触。

二叠系地层：基岩风化带属上二迭系石千峰地层，岩性组合以常见含砾砂岩、致密坚硬石英砂岩、灰绿色砂岩、花斑状泥岩、浅红色泥岩以及无埴物化石为特征。地层平缓，倾角5°～10°。

基岩风化带厚度：潘谢矿区基岩风化带深度一般在基岩界面下垂深30m左右，然而各地区常有较大差异，风化带深度与所在古地形位置、岩石性质、岩石裂隙性质和发育程度、古潜水面高低以及有无古河床冲刷等因素有关。

基岩风化带厚度详见表1.2.1.1。

表1.2.1.1　　 　　基 岩 风 化 带 厚 度 表

根据主井检查孔柱状，基岩风化带起止深度323.40～357.90m，厚34.50m，呈锈黄、浅棕、土黄色。泥质岩与砂岩相间成层，大致各占一半，间夹破碎泥岩2.90m。风化砂岩：上部砂岩含铁质或菱铁鲕粒，石英砂岩硅质胶结，致密坚硬，其下有砂砾岩；下部砂岩为中粗粒，细粒，坚硬，含较多细砾，砾径l～6mm。砂岩高角度垂直裂隙发育，呈开口张性，局部有“x”裂隙，裂隙面多铁锈，局部有方解石或泥质充填，岩芯破碎呈块状、碎块状或短柱状。风化泥岩：顶部泥岩强烈风化，破碎；中部花斑砂质泥岩高角度裂隙发育，开口张性，裂隙多铁锈，较破碎；下部花斑泥岩滑面发育，面上具钙膜、锈黄色，岩芯较完整。

根据副井检查孔柱状，基岩风化带起止深度328.10～360.70m，厚32.60m，呈黄色，上段14.85m为强风化带，呈棕红、锈黄、浅棕色，下段砂岩呈灰黄色，泥岩为浅灰~灰白杂锈黄色。风化砂岩、泥岩相间成层，大致各占一半。风化砂岩以细粒为主，夹含砾粗砂岩一层，砾径2~4mm，泥质~硅质胶结，局部菱铁鲕粒富集。高角度斜交裂隙比较发育，属张性，裂面具水蚀铁锈，局部有方解石脉充填。岩石比较完整，RQD=30~70%，浸水基本稳定，唯顶部粉砂岩浸水崩解。风化泥岩：局部含褐色鲕粒，岩芯完整，裂隙不发育，局部有垂直裂隙RQD=90~100%，浸水泥化，崩解或碎裂。

1.2.2水文地层概况

矿新生界地层厚度由东向西增厚，东部不足，西部可达，按照潘谢矿区新地层含水层划分通常的作法，将 工广井筒检查孔新地层划分为四个含水层组，三个隔水层组。

一含：一含厚度在23.60~25.90m之间，上部为灰绿色、土黄色粘土，多气孔，虫穴、植根，夹φ5mm左右砂姜，下部为粉砂，累厚17.00m，锈黄色，疏松~松散，含粉土。一含富水较弱，易受污染，属农业灌溉和居民饮用水源。一含属潜水~半承压水，受大气降水及地表水体渗入补给，水位变化具有季节性，与大气降水密切相关。地下水以垂直运动为主，层间迳留微弱，排泄方式主要是人工开采、地面蒸发、植物蒸发和地表河流。

一隔：主、副井底界埋深分别为52.35 m、52.10m，层厚27.95 m、26.20 m，主井夹3~4层薄层粘土质砂和细砂，副井为单一土层。土层占层组厚度的比例分别为88%、100%。一隔地层结构详见表1.2.2.1。

表1.2.2.1 一隔地层结构表

一隔为厚层粘土、砂质粘土、砂质粘土，灰绿色杂锈黄色，密实~致密，含砂质不均，性韧，可塑，上中部有φ3~5mm砂礓，大有8~15mm。

一般在工广内比较稳定，具隔水作用，但外部局部变薄，砂层增厚，失去隔水作用。

底界埋深主、副井均为92.40m，层厚分别为40.05 m、40.30m，夹土层1~2层，单层粘土层厚度较大，地层结构详见表1.2.2.2。

表1.2.2.2 二含地层结构表

二含砂层以中细砂、细砂为主，底部为中粗砂，含巨粒。土黄杂灰色，松散，含泥质团块。上段有厚层砂质粘土，浅灰绿色杂棕黄色，致密，局部可塑，含钙质零星分布。有钙质φ3×2cm，大者φ3×5cm。

二含属冲积平原型孔隙承压水，地下水迳流方式为侧向层间迳流，补给水源以侧向和一含越流补给为主，水位随一含按季节变化，与三含上段砂层有水力联系。排泄方式主要是人工开采、侧向水平迳流以及向中含上段砂层的越流补给。

综合淮南矿区二含资料，水力坡度为0.8/10000~2.92/10000，在自然状态下的流速为0.25mm/d~3.12mm/d。

底界埋深97.50~99.50m，层厚5.20~6.60m，为单一结构的砂质泥岩，浅灰绿色，土黄杂灰绿色，局部灰白色、致密，中上部含钙质呈半岩化，固结较好。

二隔土层分布比较稳定，在不破坏水力均衡条件下，具有隔水作用。

主、副井顶界埋深分别为97.6 m、97.7m，底界埋深分别为261 m 、260m，层组厚分别为163.4、162.3m。砂层19~20层，累厚分别为106.2 m 、112.15m，占层组厚度的65%、69%，夹土层21~17层，累厚57.2 m~50.15m，土层单层厚度在0.40~8.60m之间，一段厚1~5m。地层结构详见表1.2.2.3。

表1.2.2.3 三含地层结构表

表1.2.2.4 三含分段抽水成果表

三含属冲积层平原型孔隙承压水，上部二隔土层厚度小，在区域范围内三含与二含存在水力联系，三含补给来源以二含的越流补给为主，次为水平迳流补给。排泄方式主要是水平迳流和人工开采，储存量受区域调节。

根据板集水源勘探三含上段水位图，水力坡度为8.38/10000，自然状态下的流速为4.77~7.46mm/d。

主、副井底界埋深分别为281.25 m、280m，层厚分别为20.25、20.0m，基本上属于厚层单一结构的粘土层。地层结构详见表1.2.2.5

表1.2.2.5 三隔地层结构表

三隔岩性为厚层粘土，浅灰绿色杂锈红色，含钙，呈团块状分布，底部钙质富集，呈半岩化，锰质浸染，固结良好。

粘土层厚度大，结构单一，分布稳定，具有良好的隔水性能。

主、副井顶界埋深分别为281.25 m、280m，底界埋深分别为323.40 m 、328.1m，层组厚分别为42.15m、48.10m，地层结构详见表1.2.2.6。

表1.2.2.5 四含地层结构表

根据岩性，四含可按四段划分：即上段砂层；中段厚粘土、砂质粘土、钙质粘土；下段厚层含砾砂质粘土、钙质粘土；底部砾石层。

潘集矿区下部砂砾含水层呈南东~北西向条带分布，以潘集背斜南翼最厚，呈凹槽状向两侧及古地形凸起处变薄或尖灭，在凹槽处砂砾层厚达50~，砾径10~，最大，结构疏松至半固结状。富水性随砂砾层厚度与含泥量的多少而变化，凹槽内q=/sm左右，两侧一般小于/sm。潘北矿和 矿四含均位于该砂砾层条带的北缘，潘北矿四含平均厚，砂砾层占组厚的50%， 矿工业广场四含厚42.15~，砂砾层占组厚的23%~45%，以含砾或不含砾的粘土、砂质粘土、钙质粘土为主，其富水性小于潘北。

根据潘一矿下部砂砾层等水位线图得知，四含水流向自西北向东南，水力坡度为1/10000，在自然条件未破坏的状态下，地下水流速不大于1mm/d。

潘集矿区底部砂砾层结构复杂，地处其北的 矿四含以土层为主，砂砾层比例大幅下降，上有三隔压盖，与三含无水力联系，下部基岩风化带渗透性差。

根据《矿山井巷工程施工及验收规范》第4.2.2条规定：立井井筒的冻结深度必须穿过基岩风化带，伸入不透水的稳定岩层10m以上。考虑到深井冻结井筒壁座的位置、风化带位置及冻结孔底无效冻结段等因素，参照招标文件和答疑资料，确定主井冻结深度为387m、副井冻结深度为375 m。

主、副井井筒表土层深度分别为323.40m、328.1m，特别是新生界深部厚粘土层单层厚度较大、埋藏深、单轴抗压强度低、蠕变特性显著，为了确保井筒安全连续施工和上部快速施工的要求，确定主、副井井筒采用一次冻全深，主冻结孔、加强冻结孔和辅助防片帮孔共同运转的综合冻结施工方案。主、副井主冻结孔均采用差异冻结，主井深孔深度为387m，浅孔深度为337m；副井深孔深度为375m，浅孔深度为344m。内圈为辅助（加强）冻结孔，根据井壁结构特点，分为两圈冻结孔“梅花”状布置，主井加强冻结孔孔深337m，防片帮冻结孔深度为180m；副井加强冻结孔孔深344m，防片帮冻结孔深度为180m。

3.1 冻结壁厚度设计

主井以冲积层底部砂砾层（320.3m）作为控制层位，副井以冲积层底部中砂（318.3m）作为控制层位，采用无限长厚壁筒弹塑性理论多姆克公式计算冻结壁厚度。

E=R｛0.29×P÷〔σ〕+2.3×（P÷σ）｝2｝

R ——掘进荒径R主=5.45m，R副=5.85m；

P ——控制地层的地压，P主=0.013H=4.164Mpa、 P副=0.013H=4.134MPa；

经计算E主 =6.0m， E副 =6.4m。

3.2.1 冻结孔布置圈径

经计算φ主= 19.1m，φ副= 20.4m。

主副井内圈孔均分为两圈冻结孔，采用“梅花”状布置，其加强冻结孔布置圈径分别为φ14.0m、φ15.2m；防片帮冻结孔布置圈径分别为φ12.5m、φ13.3m。

3.2.2 冻结孔布置数量及开孔间距

主井主冻结孔数量N =48个，实际开孔间距1.25m，采用差异冻结的方式，浅孔过强风化带；加强冻结孔18个，实际开孔间距2.443m；防片帮冻结孔18个，实际开孔间距2.182。副井主冻结孔数量N =52个，实际开孔间距1.232m，采用差异冻结的方式，浅孔过强风化带；加强冻结孔19个，实际开孔间距2.513m；防片帮冻结孔19个，实际开孔间距2.199m。

3.3 冻结孔施工质量要求及控制

3.3.1钻孔质量要求

（1）孔位标定孔间距允许误差±2mm；开孔孔位允许偏差：径向向外0~20mm，切向±20mm。

（2）钻孔偏斜：所有钻孔必须同时满足以下条件：

冻结钻孔偏斜率表土段≤2.5‰，基岩段≤3‰。

表土段主冻结孔、加强冻结孔向井中径向偏值≤500mm。

主冻结孔表土段最大孔间距≤2.4m，基岩段相邻两深孔最大孔间距不大于4.0m。

（3）钻孔测斜：冻结孔、水文孔、测温孔钻进时每隔20m测斜一次，如超过规定，及时纠偏。

（4）不允许打穿相邻孔。

（5）钻孔下管深度误差不超过设计深度+0.5m，不小于设计深度。

（6）每个钻孔下管前钻孔施工单位提供下管通知单，内容包括孔号、孔深、测斜取点（每20m一个测点）位置、偏率、偏值、偏向等。当符合上述设计要求，并经相关单位验收人员验收认可后方可下管。

3.3.2、钻孔施工要求

(1) 冻结管下入钻孔后，及时进行动压试漏，试验压力为3.9Mpa。试压30min，压力下降不超过0.05MPa，再延续15min压力不变为合格。

(2) 水文孔按照设计要求下好水文管后，及时用钻杆压入清水冲洗水文管，直至管外返清水，以保证水文观测孔的质量和观测效果。

(3) 测温孔下管时不得灌水，保证不漏水。

（4）测温管、水文管采用外接箍焊接，冻结管采用内接箍对焊。

(6) 全部钻孔施工完毕后，钻孔施工单位必须提供钻孔实测孔位、钻孔测斜成果图、钻孔质量自检验收表、申请验收报告等有关资料，有关单位组成验收小组共同验收，验收时，冻结管的深度、试压情况逐孔进行，偏斜情况由验收小组逐孔检测。经验收小组验收全部合格后才算工程竣工。

（7）钻孔所有资料应及时报处工程科、质保分中心备案。

3.4 测温孔、水文孔设计及冻结管材

3.4.1测温孔深度与数量

主井测温孔布置4个,主冻结孔外侧2个（测1、测2），孔深均为365m；加强冻结孔与主冻结孔之间布置1个测温孔（测3），孔深330 m；防片帮冻结孔内侧1个（测4），孔深180m。

副井测温孔布置4个,主冻结孔外侧2个（测1、测2），孔深均为370m；加强冻结孔与主冻结孔之间布置1个测温孔（测3），孔深336 m；防片帮冻结孔内侧1个（测4），孔深180m。

要求布置在终孔间距较大的位置，且外侧孔至少有一孔在地下水流方向的上游位置。

主井热电偶测点位置为:21m(细砂)、48m(粘土)、66m(中砂)、117 m(砂质粘土)、130 m(细砂)、175 m(细砂)、181m(粘土)、200m(粉砂)、230m(细砂)、255 m(中砂)、268m(粘土)、312m(含砾砂质粘土)、328m(风化中砂岩) 、343m(风化砂质泥岩)、363m(花斑状砂质泥岩)。测1#、测2#均为15个测点，测3#为13个测点，测4#为6个测点。

副井热电偶测点位置为：21m(粉砂)、40m(粘土)、55m(中细砂)、84m(细砂)、129m(含砾中砂)、140m(砂质粘土)、166m(固结粘土)、175m(细砂)、183m(砂质粘土)、202m(粉细砂)、230m(中粗砂)、270m(粘土)、298m(砂质粘土)、325m(砾石岩)、334m(风化泥岩)、358m(风化细砂岩)、368m(砂质泥岩)。测1#、测2#均为17个测点，测3#为15个测点，测4#为8个测点。

3.4.2 水文孔布置

主、副井各设置3个水文孔。深度分别为主井：47m、262m、322m；副井：28m、262m、328m。

主井相应花管位置：1#孔在12～25m、33～36m、41～45m三个部位布置；

2#孔52～57m、64～69m、74～93m、97～115m、118～134m、143～148m、153～179m、185～210m 、214～221m、224～245m、250～260m十一个部位布置；3#孔在274～278m、281～288m 、301～305m、318～320m四个部位布置。

副井相应花管位置：1#孔在6～26m一个部位布置；2#孔52～60m、77～93m、98～137m、142～148m、153～165m、168～178m、186～222m、225～239m、242～259m九个部位布置；2#孔在283～288m、292～295m、301～305m、322～326m四个部位布置。

水文孔结构详见水文孔加工图。

3.4.3 冻结管材选择

3.5 积极冻结期估算

冻结孔允许最大偏斜率表土段θ土≤2.5‰，主冻结孔表土段允许最大孔间距为2.4m，故主、副井冻结壁最大交圈半径R=1.20m。

冻土平均扩展速度：砂层取V=0.024m/d，粘土取V=0.018m/d。估计主、副井筒冻结壁交圈时间均为50天，达到试挖条件冻结时间均为60天。冻结壁达到设计厚度积极冻结时间：主、副井分别为142天、150天。

注：1、冻结深度以井口设计标高+24ｍ为+0计算。

2、水文孔、测温孔深度，主、副井分别以+23.7ｍ、+22.92ｍ为+0计算。

4.1冻结管散热能力计算

K――冻结管散热系数，表土段K土=250kcal/hm2，基岩段K岩=350kcal/hm2

经计算冻结管散热能力：

Q主=329.4万kcal/h，Q副=352.1万kcal/h

4.2冷冻站需要制冷能力计算

主、副井共用一个冷冻站。

冷冻站需要制冷量Q站=1.15×（Q主+Q副）=783.7万kcal/h。

4.3 制冷设计参数选用

制冷系统采用双级压缩制冷工艺。

4.4 冷冻站实际制冷能力

4.5 冷冻站辅助设备选用

为节约冷却水用量，冷冻站选用高效蒸发式冷凝器，氨冷凝温度36℃，湿球温度29℃。

(2) 汽化器选型 ：

Qco

qe

经计算Fe =4665m2选LZA—160型蒸发器30台，总汽化面积为4800m2；每台汽化器内必须安装立式搅拌机，配用立式5.5KW电机。

预选ZL—10型中冷器6台。

(5) 集油器选1台，型号为JY—300。

(6) 空气分离器选4台，型号为KF—50。

（7）为了防止液氨进入压缩机内而产生液力冲击造成事故，本工程在氨系统低压侧增加氨液分离器，选10台AF—300型氨液分离器。

4.6 氨管路直径选择及液氨、冷冻机油用量计算

(1) 氨管路直径根据冷冻机配备及经验选取：低压吸气总管选Φ377×10mm无缝钢管，低压排气总管选Φ325×10mm无缝钢管，高压吸气总管选Φ273×8mm无缝钢管，高压排气总管选Φ219×8mm无缝钢管，冷凝器液氨平衡总管选Φ219×8mm无缝钢管，低压侧调节站液氨总管选Φ108×5无缝钢管，低压机吸排气支管与高压机吸气支管均安装补偿器。各型号压缩机吸气、排气支管直径按随机阀门口径配取。

根据冷冻站设计装机及辅助设备、管路选型，首次充氨量为70吨，冷冻站冻结工期按6.7个月考虑，运转中补充氨量为30吨，共计需用量100吨。氨浓度≥99.8%。

冷冻机油选用N46，首次加油量23吨，预计总需用量60吨。

5.1 盐水主要技术参数选用

盐水比重r=1270kg/m3；坡美度为30.7°Be

5.2.1主、副井外圈冻结孔盐水总循环量

QCO

r.Cbr.△t

QCO副=277.4×104kal/h。

经计算:Wbr主外=774m3/h，Wbr副外=847m3/h。

5.2.2主、副井中、内圈冻结孔盐水总循环量

r.Cbr.△t

QCO副内=127.5×104kal/h。

经计算:Wbr主=439.5m3/h，Wbr副=471.7m3/h。

5.3 盐水管路直径计算

dg = √Wbr/2830ω´brn´

经计算：主、副井主冻结孔、加强冻结孔、辅助冻结孔均选用Φ75×6mm聚乙烯塑料软管，正循环供液。

（2）集配液管干管内直径dm=√Wbr/2830ω〃

经计算：主井主冻结孔选用1趟Ф377×10mm无缝钢管作为盐水干管和集、配液管，加强冻结孔、辅助冻结孔共选用1趟Ф325×10mm无缝钢管作盐水干管和集、配液管；副井选用1趟Ф377×10mm无缝钢管作为盐水干管和集、配液管，加强冻结孔、辅助冻结孔共选用1趟Ф325×10mm无缝钢管作盐水干管和集、配液管。

5.5 氯化钙用量计算

（1） 盐水溶液体积V= V1 + V2 + V3

经计算V=1377.4m3。

（1）经济电流密度选择电缆截面

Sj=Ig/Jj=9369.5/(6×1.732×0.90×2)=500.9mm2

（2）按长时允许电流载流量校验电缆截面

高压配电线路允许电压损失为5%故

U=6000×5%=300V

U=IRcosφ= IL/(DS)= ×1001.8×300/（42.5×480）=25.5V＜300V

由于总功率因数低于0.9，采取分布补偿，采用在6KV母线装设静电电容器，以及在0.4KV两段母线加装电容补偿的方法提高功率因数。

（1）6KV电容器补偿

选用TBB型高压电容器柜一台,总容量为990kvar,运行容量可随负荷运行情况人工调整。

（2）0.4KV电容器补偿

8．隔热层施工设计及井筒开挖条件

制冷系统隔热效果好坏将直接影响井筒冻结效果，本设计选用聚氨脂橡塑保温材料为主材作低温设备及管路的隔热层。聚氨脂橡塑保温材料比以往的聚苯乙烯泡沫有许多优点，主要表现在：绿色环保，不含对大气有害的氯氟化物；导热系数低，是隔冷、隔热防结霜的克星，热传导系数低且稳定；防火性能好；闭泡式结构，能抗水汽渗透，保温时不需要再添加隔汽层；用料薄、省空间，其厚度比其它保温材料减少三分之二左右；使用寿命长，它具有卓越的耐天候、抗老化、抗严寒、抗炎热潮湿；外观高档、匀整美观，它具有高弹性，平滑的表层，质地柔软；安装方便快捷，无需其它辅助层；减震，吸音效果好。保温材料利用得好，可以减少结霜点，这样相应地减少了冷量损耗。

盐水箱四周选用厚为σ50mm的聚氨脂橡塑保温材料，总用量为34.44m3；盐水箱顶面需用σ35mm板材450m2、油毛毡450m2覆盖保温，上盖及底部σ100mm厚的聚苯乙烯泡沫塑料96m3。盐水干管集配液管及低温氨管路、低温阀门等用厚为σ50mm的聚氨脂橡塑保温材料，用量约为150m3。中冷器、氨液分离器外围用厚为σ50mm的聚氨脂橡塑保温材料，用量为10.5m3。

水文孔内水位已有规律上升并冒出管口7～10天。冷冻三大系统运转正常。

根据测温资料进行冻结壁温度场现状分析，确定冻结壁已交圈。通过矿建综合进度指标，进行冻结壁温度场发展状况预测，井筒各控制地层冻结壁强度足以抵抗该处的地压。

凿井施工各系统形成并运转正常，材料供应等准备就绪。

主、副井筒表土层深度分别为323.0m、副井328.10m，冻结深度分别为387m与375m，为确保冻结井筒安全连续施工，井筒试挖不能等同于一般浅井筒冻结考虑，必须在井筒冻结满足以上条件后，经过甲方、监理、施工等单位分析确认达成一致意见，由甲方、监理、施工三方共同签发试挖通知书，井筒掘砌单位方可进行试挖。

9．冻结运转工期排队及劳动组织

10、管道安装施工方案

根据工程内容，采用按顺序施工的施工方法，先进行基础施工，当设备就位后，进行管路安装。

测量放线—运管、卸管、布管—组装—焊接—无损检测—返修—补口、补伤—清理—试压

冷冻站所有设备基础施工技术要求如下：

（1）基础的预留螺栓孔直径不小于φ127mm，所有设备基础砼强度等级不小于C20。

（2）贮水池用水泥砂浆砌筑，砖墙外侧四周用土填实，水池底部用C20砼铺底，内墙采用C10水泥砂浆抹面，保证不渗水。

（3）所有基础施工必须撒水进行养护。

（4）基础浇灌时要分层震动捣实，预留孔二次浇注时应先清理孔内的杂物，而后方可浇注。

根据基础施工顺序和实际工程进展情况，各种设备运输按以下顺序进行：

设备就位和安装的技术要求如下：

（1）安装前，按照材料使用计划进行备料，对所有设备、零配件进行清洁保养。

（2）检查设备螺栓孔与基础预留孔是否吻合，不行应进行及时修正。

（3）冷冻机、盐水泵等运转设备就位前应将预留孔内清除干净，就位找平后用砼二次浇灌，必须边浇注边捣实，防止机器运转期间地脚螺栓松动。7天后校正设备，拧紧地脚螺栓，用1：2水泥砂浆抹平地面。

（4）冷冻机、盐水泵等运转设备就位后用垫铁找平，保证机轴与电机轴的同心度。

（5）盐水箱就位前，应在基础上放枕木，盐水箱间应平齐，蒸发器应向放油端略有倾斜。

（6）盐水箱内必须安装盐水搅拌器，导水挡板安装正确，焊接牢固。

（7）冷凝器安装应保证垂直，不准偏斜和扭转，操作检修平台要牢固可靠。

11、管道安装施工工艺

图11.1测量放线、管沟开挖及布管

11.1管道安装测量定位

11.1.1当设计测量所用的控制点的精度等级符合工程测量要求时，工程测量与设计测量使用同一测量标志。

11.1.2施工定线测量应符合以下要求：

1）按主干线、支干线、用户线的次序进行。

2）主干线起点、终点、中间点转角点应在地面上定位。

3）支干线可按主干线的定位方法。

11.1.3当施工图用图解法确定管网位置时，先测定控制点、线的位置，经校验确认控制点、线无误后，再按给定值测定管网点位。

11.1.5管网中线量距用经检定过的50m钢尺丈量。

11.1.6因现场“四通一平”已完善，道路畅通，施工作业区域内的杂物已清理干净，因此便道已具备使用条件。

11.2.1管道敷设及技术要求

为了保证压力管道的安装质量，现场敷设时一般技术要求有如下几点：

1）装配前必须对管内进行清理，管内清理可采用人工清扫或压缩空气吹扫的方法进行，对于图纸上有酸洗、脱脂要求的管道，如装配前发现有污染问题，应重新按原要求进行处理。

2）管道的焊缝位置应符合下述要求：

直管段两条环向焊缝之间的最小距离为100mm，且不小于管子外径；

b、焊缝距弯管的起弯点不小于100mm，且不小于管子外径；

c、环焊缝距管道支、吊架的净距离不小于50 mmDB45／T 2155-2020标准下载，要求热处理的管道焊缝距管道支、吊架的净距离不小于焊缝宽度的5倍，且不小于100mm。

d、不宜在焊缝及其边缘上开孔或覆盖加强板，否则被开孔周围一倍孔径范围内的焊缝应先无损检验合格；

e、管子、管件的坡口形式和尺寸应符合设计要求规定，其具体要求参照《工业金属管道工程施工及验收规范》，坡口加工宜采用机械方法也可采用等离子、氧乙炔焰等加工方法，采用热加工方法加工坡口后，应除去坡口表面的氧化皮、熔渣及影响接头质量的表面层，并应将凹凸不平处打磨平整。

f、管道组成件组对时，对坡口及其内外表面进行的清理做到表面无油、漆、氧化膜、毛刺。

g、管道对接焊口的组对应做到内壁平齐35kv输电线路施工组织措施及施工方案--8.doc，内壁错边量应符合：不宜超过壁厚的10%，且不大于2mm。

3）焊接接头两侧的管子应相互同轴，在距焊缝200 mm处用钢尺检查同轴度时，钢尺与管子外壁的间隙不得大于下述规定：