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2002-2013年全国注册岩土工程师专业考试试题（专业案例）.pdf

（B）3.4MPa (D) 4.2MPa

基础宽2m，基底理深1.50m，地下水位在地面以下1.50m，基础底面的设计荷载 N/m，地层厚度与有关的试验指标如表所示。在对软弱下卧层②进行验算时，为

表确定地基压力扩散角0.z/b应取数值

2.条形基础宽2m，基底理深1.50m，地下水位在地面以下1.50mNY/T 2861-2015 杨梅良好农业规范，基础底面的设计荷载为 350kN/m，地层厚度与有关的试验指标见第11题表。在软弱下卧层验算时，若地基压力 扩散角=30°，扩散到②层顶面的压力P，最接近（）。

(B）196kPa (D) 214kPa

已知基础宽度b=2m，竖向力N=200kN/m，作用点与基础轴线的距离e=0.2m 水平向力E=60kN/m，作用点与基础底面的距离h=2m，忽略内侧的侧压力， 距e满足条件为（

(B) <} b 6 (D) =0

2002年专业案例（上午券）

21.某场地抗震设防烈度8度，设计地震分组为第一组，基本地震加速度0.2g，地下水位深 度d=4.0m，土层名称、深度、黏粒含量及标准贯入锤击数如表所示。按《建筑抗震设 计规范》（GB50011一2010）采用标准贯入试验法进行液化判别。则表中这四个标准贯入 点中有（）点可判别为液化土。

22.按照《公路工程抗震设计规范》（JTJ004一89）关于液化判别的原理，某位于8度区的场 地，地下水位在地面下10m处，该深度的地震剪应力比／α。（为地震剪应力，。为该 处的有效覆盖压力）最接近（

(B) 0.23 (D) 0.40

23.某场地地面下的黏性土层厚5m，其下的粉砂层厚10m。整个粉砂层都可能在地震中发生 液化。已知粉砂层的液化抵抗系数C。=0.7。若采用摩擦桩基础，桩身穿过整个粉砂层范 围深入其下的非液化土层中。根据《公路工程抗震设计规范》（JTJ004一89），由于液化 的影响，桩侧摩阻力将予以折减。在通过粉砂层的桩长范围内，侧摩阻力总的折减系 数约等于（）。

(B) 1/3 (D) 2/3

(B) 1/3 (D) 2/3

住宅小区两幢高层建筑基坑进行边坡支护，施工图预算价为131方元，下列岩土 计概算中，（）项符合正确性精度要求。

（B）146万元 （D）137万元

（B）146万元 （D）137万元

5.某河中构筑物岩土工程勘探1号钻孔深度为20m，河水深度12m。岩土地层为：0~3m砂 土，3~5m硬塑黏性土，5~7m为粒径≤50mm含量>50%的卵石，7~10m为软岩，10~20m 为较硬岩。0~10m跟管钻进，按2002年版工程勘察收费标准计算，（）项的收费额 是正确的。 (A）5028元 (B）5604元 (C）13199元 (D）12570元

（B）5604元 （D）12570元

（B）5604元 （D）12570元

2002年专业案例（下午卷）6.已知某建筑桩基安全等级为二级的建筑物地下室采用一柱一桩，基桩上拔力设计值为800kN，拟采用型为钢筋混凝土预制方桩，边长为400mm，桩长为22m，桩顶入土深度为6m，桩端入土深度为28m，场区地层条件参见题4表。按《建筑桩基技术规范》（JGJ94一2008）计算基桩抗拔极限载力标准值最接近（）。（注：抗拔系数按规范取高值。）（A）1.16×10°kN(B）1.56×10kN(C)1.86×103kN(D) 2.06×10°kN7.某建筑桩基安全等级为二级的建筑物，柱下桩基础，采用6根钢筋混凝土预制桩，边长为400mm，桩长为22m，桩顶入土深度为2m，桩端入土深度24m。假定由经验法估算得到单桩的总极限侧阻力标准值为1500kN，总极限端阻力标准值为700kN，承台底部为厚层粉土，其极限承载力标准值为180kPa。考虑桩群、土、承台相互作用效应，按《建筑桩基i600600技术规范》（JGJ94一2008），计算非端承桩复合地基竖向承2000载力设计值R最接近（）。5200(A）1.2×10"kN(B）1.3×10kN(C)1.4×10°kN(D）1.5×10kN8.一高填方挡土墙基础下，设置单排打入式钢筋混凝土阻滑桩，桩横截面400mm×400mm，桩长5.5m，桩距1.2m，地基土水平抗力系数的比例系数m为10*kN/m4，桩顶约束条件按自由端考虑，试按《建筑桩基技术规范》（JGJ94一2008）计算当控制桩顶水平位移xoa=10mm时，每根阻滑桩能对每延米挡土墙提供的水平阻滑力（桩身抗弯刚度EI=5.08×10*kN/m²）最接近（）。(A）80kN/m(B）90kN/m(C）70kN/m(D）50kN/m9.如图所示桩基，桩侧土水平抗力系数的比例系数m=20MN/m4，承台侧面土水平抗力系数的比例系数m=10MN/m*，承台底与地基土间的摩擦系数μ=0.3，承台保护层厚50mm，承台底地基土分担竖向荷载P。=1364kN，单桩αh>4.0，其水平承载力设计值R，=150kN，承台容许水平位移x。=6mm。按《建筑桩基技术规范》（JGJ94一2008）计算复合基桩水平承载力特征值，其结果最接近（F粉土e=0.8qα=250kPad=800Jbel粉砂bi密实(a)(b)图中尺寸：bx=byl=6.4m；h=1.6m；S。=3d（其余尺寸单位为mm）(A) 3.8×10°kN(B) 3.1×10°kN(C) 2.0×10°kN(D）4.5×10°kN9

2002年专业案例（下午券）

填法处理地基时，若基底宽度为10.0m，在基底下铺设厚度为2.0m的灰土垫层。 基础底面应力扩散的要求，垫层底面宽度应超出基础底面宽度至少（

11.某工程采用振冲碎石桩处理，碎石桩桩径为0.6m，等边三角形布桩，桩距1.5m，处理后 桩间土地基承载力特征值为120kPa，根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79一2012）求 得复合地基承载力特征值最接近（）。（注：桩土应力比取n=0.3） (A）145kPa (B）155kPa (C) 165kPa (D) 175kPa

12.某场地，载荷试验得到的天然地基承载力标准值为120kPa。设计要求经碎石桩法处理后 的复合地基承载力标准值需提高到160kPa。拟采用的碎石桩桩径为0.9m，正方形布置， 桩中心距为1.5m，则此时碎石桩桩体单桩载荷试验承载力标准值至少达到（）才能满 足要求。

（B）243kPa (D)280kPal

（B）243kPa (D) 280kPa

13.某松散砂土地基，处理前现场测得砂土孔隙比为0.81，土工试验测得砂土的最大、最小 孔隙比分别为0.90和0.60。现场拟采用碎石桩法，要求挤密后砂土地基达到的相对密度 为0.80。若砂石桩的桩径为0.70m，等边三角形布置，不考虑振动下沉密实作用，则砂石 桩的桩距采用（）为宜。

(B)2.3m (D) 2.6m

14.如车辆荷载为汽车一20级，其一辆重车的总重力为300kN，按横向分布两辆车，荷载分 布长度为5.6m，荷载分布宽度为5.5m考虑，如果将相应的车辆荷载换算为底面积相同， 重度为18.2kN/m²土柱的当量高度，则这个当量高度最接近（

重度为18.2kN/m²土柱的当量高度，则这个当量高度最接近（）。 (A）2.07m (B）1.57m (C)1.07m (D）0.57m 15.有一饱和软黏土层，厚度H=6m，压缩模量E，=1.5MPa，地下水位与饱和软黏土层顶 面相齐。现准备分层铺设80cm砂垫层（重度为18kN/m3），打设塑料排水板至饱和软 黏土层底面。然后采用80kPa大面积真空预压3个月，固结度达到85%。则此时的残留 沉降最接近（）。（注：沉降修正系数取1.0，附加应力不随深度变化。） (A) 6cm (B）20cm (C)30cm (D）40cm 16.某场地湿陷性黄土厚度6~6.5m、平均干密度Pa=1.28t/m²。设计要求消除黄土湿陷性， 地基经治理后，桩间土最大干密度为1.60t/m3。现决定采用挤密灰土桩处理地基，灰土 桩桩径为0.4m，等边三角形布桩。依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79一2012）的要 求，该场地灰土桩的桩距至少达到（）才能满足设计要求。 （注：桩间土平均挤密系数n。取0.93。） (A）0.9m (B) 1.0m (c)1.1m (D）1.2m 17.沿海某软土地基拟建一幢六层住宅楼，天然地基土承载力特征值为70kPa，采用搅拌桩处 理地基。根据地层分布情况，设计桩长10m，桩径0.5m，正方形布桩，桩距1.1m。周

一饱和软黏土层，厚度H=6m，压缩模量E，=1.5MPa，地下水位与饱和软黏土层 目齐。现准备分层铺设80cm砂垫层（重度为18kN/m²），打设塑料排水板至饱利 上层底面。然后采用80kPa大面积真空预压3个月，固结度达到85%。则此时的列 降最接近（）。（注：沉降修正系数取1.0，附加应力不随深度变化。）

(B)20cm (D) 40cm

肠地湿陷性黄土厚度6~6.5m、平均干密度Pa=1.28t/m²。设计要求消除黄土湿陷1 基经治理后，桩间土最大干密度为1.60t/m3。现决定采用挤密灰土桩处理地基， 庄径为0.4m，等边三角形布桩。依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79一2012）的 该场地灰土桩的桩距至少达到（）才能满足设计要求。

(B) 1.0m (D) 1.2m

(B1.0m (D) 1.2m

17.沿海某软土地基拟建一幢六层住宅楼，天然地基土承载力特征值为70kPa，采用搅拌桩处 理地基。根据地层分布情况，设计桩长10m，桩径0.5m，正方形布桩，桩距1.1m。桩周

2002年专业案例（下午券）

的平均摩擦力q。=15kPa，桩端天然地基土的承载力标准值9p=60kPa，单桩承 军系数元=1.0，桩端天然地基土的承载力发挥系数α取0.5，桩间土承载力发挥系类 0.85，水泥搅拌桩试块的无侧限抗压强度平均值取1.2MPa，强度折减系数取0.2 据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79一2012），这种布桩形式复合地基承载力特行 接近（）。

（B）128kPa (D) 150kPa

计要求基底下复合地基承载力特征值达到250kPa，现拟采用桩径为0.5m的旋喷桩 试块的无侧限抗压强度为5.5MPa，强度折减系数取0.40。已知单桩承载力发挥 1.0，桩间土地基承载力特征值为120kPa，承载力发挥系数取0.25。若采用等边 布桩，根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79一2012）可算得旋喷桩的桩距最接近（

(B）1.2m (D) 1.8m

19.振冲碎右桩桩径0.8m，等边三角形布桩，桩距2.0m，现场载荷试验结果复合地基承载力 特征值为200kPa，桩间土承载力特征值为150kPa，则根据承载力计算公式可算得桩土应 力比最接近（）。

(B)3.0 (D) 3.5

(B)1.20 (D) 2.56

岩体的岩石单轴饱和抗压强度为10MPa，在现场做岩体的波速试验，Vm=4.0km 室内对岩块进行波速测试Vpr=5.2km/s，如不考虑地下水、软弱结构面及初始应 向，按照《工程岩体分级标准》（GB50218一94）计算岩体基本质量指标BQ值和 本质量级别，则最接近（

（B）267.5；IV级 (D)320.0:IⅢI级

J水电地下工程，围岩岩石强度评分为25，岩体完整程度评分为30，结构面状态 5，地下水评分为一2，主要结构面产状评分为一5，按《水利水电工程地质勘察 （GB50487一2008）应属（）围岩类别

(B）ⅡI类 (D) IV类

2002年专业案例（下午券）

24.坝基由a、b、c三层水平土层组成，厚度分别为8m、5m、7m。这三层土都是各向异性 的，土层a、b、c的垂直向和水平向的渗透系数分别是ka=0.010m/s，ka=0.040m/s， kgx=0.020m/s，k=0.050m/s，k=0.030m/s，kc=0.090m/s。当水垂直于土层 层面渗流时，三土层的平均渗透系数为ke；当水平行于土层层面渗流时，三土层的平 均渗透系数为khae，则下列（）组平均渗透系数的数值最接近计算结果的。 (A) kvave=0.0734m /s，khave=0.1562 m /s (B)kvave=0.0008m/s，khave=0.006m/s (C)kvave=0.0156m /s，khave=0.0600m/s (D)kvave=0.0087m/s，khave=0.0600m/s 25.某铁路路堤边坡高度H为22m，填料为细粒土，道床边坡坡率m=1.75，沉降比C取0.015 按《铁路路基设计规范》（TB10001一2005），路堤每侧应加宽（）。 (A）0.19m (B）0.39m (C)0.50m (D)0.58m

由a、b、c三层水平土层组成，厚度分别为8m、5m、7m。这三层土都是各向异 土层a、b、c的垂直向和水平向的渗透系数分别是ka=0.010m/s，ka=0.040m/ ：0.020m/s，kbm=0.050m/s，k=0.030m/s，kch=0.090m/s。当水垂直于± 渗流时，三土层的平均渗透系数为ke；当水平行于土层层面渗流时，三土层的

2003年专业案例(上午卷)（A）285kPa(B）295kPa(C)310kPa(D）325kPa9.港口重力式沉箱码头，沉箱底面受压宽度B，=10m，长度L=170m，抛石基床厚d，=2m，受平行于码头宽度方向的水平力，抛石基床底面合力标准值在基床底面处的有效受压宽度和长度方向的偏心距分别为e'=0.5m、e'，=0，则基床底面处的有效受压宽度B"re和L're为（）。(A) B'r.=14.5m，L'r=174m(B)B're=14.0m，L're=174m(C)B'r=13.5m，L're=174m(D) B're=13.0m，L're=174m10.某筱板基础，其地层资料如图所示，该4层建筑物建造后两年需加层至7层。已知未加层前基底有效附加压力P。=60kPa，建造后两年固结度U,达0.80，加层后基底附加压力增加到p。=100kPa，（第二次加载施工期很短，忽略不计加载过程，E，近似不变），则加层后建筑物基础中点的最终沉降量最接近（(A)94mm(B）108mm(C)158mm(D)180mm/60kPa000SEs=5MPa/50kPaE=6MPa未加层前附加压力线30kPa题11图题10图11.某工程钢管桩外径d，=0.8m，桩端进入中砂层2m，桩端闭口时其单桩竖向极限承载力标准值Qm=7000kN，其中总极限侧阻力Qx=5000kN，总极限端阻力Q咪=2000kN。由于沉桩困难，改为口，加一隔板（如图所示）。按《建筑桩基技术规范》（JGJ94一2008）规定，改变后该桩竖向极限承载力标准值接近于（）。（A）5600kN(B）5900kN(C)6100kN（D）6400kN12.某工程桩基的单桩极限承载力标准值要求达到Qm=30000kN，桩直径d=1.4m，桩的总极限侧阻力经尺寸效应修正后为Qk=12000kN，桩端持力层为密实砂土，极限端阻力9pk=3000kPa。拟采用扩底，由于扩底导致总极限侧阻力损失AQ×=2000kN。为了要达到设计要求的单桩极限承载力，其扩底直径应接近于（）。（注：端阻尺寸效应系数。0.83D(A) 3.0m(B)3.5m(C)3.8m(D) 4.0m15

2003年专业案例（上午券）

2003年专业案例（上午券）

18.有一厚度较大的软弱黏性土地基，承载力特征值为100kPa，采用水泥搅拌桩对该地基进 行处理，桩径设计为0.5m。若水泥搅拌桩竖向承载力特征值为250kN，处理后复合地基 承载力特征值达210kPa，根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79一2012）有关公式计 算，若单桩承载力发挥系数入=1.0，桩间土发挥系数取0.75，面积置换率最接近（）。

(B) 0.13 (D) 0.20

19.某粉土地基进行了振冲法地基处理的施工图设计，采用振冲桩桩径1.2m，正三角形布置， 桩中心距1.80m。经检测，处理后桩间土承载力特征值为100kPa，单桩载荷试验结果桩 体承载力特征值为450kPa，现场进行了三次复合地基荷载试验（编号为Z1、Z2和Z3），

（AD 204kPa

(B) 260kPa

20.某港陆域工程区为冲填土地基，土质很软，采用砂井预压加固，分期加荷： 第一级荷重40kPa，加荷14天，间歇20天后加第二级荷重； 第二级荷重30kPa，加荷6天，间歇25天后加第三级荷重； 第三级荷重20kPa，加荷4天，间歇26天后加第四级荷重； 第四级荷重20kPa，加荷4天，间歇28天后加第五级荷重； 第五级荷重10kPa，瞬时加上。

2003年专业案例(上午卷)ABH0(A) 24°(B) 28°(C)32°(D) 36°25.已知基坑开挖深度10m，未见地下水，坑侧无地面超载，坑壁黏性土土性参数为：重度=18kN/m²，黏聚力c=10kPa，内摩擦角β=25°。则作用于每延长米支护结构上的主动土压力（算至基坑底面）最接近（）。（A）250kN(B)300kN(C) 330kN(D) 365kN26.某悬臂支护结构如右图所示，砂土的=18kN/m3，c=0，?=30°，试验算支护结构嵌固稳定安全系数最接近（）。TAVIK(A)1.10(B) 1.20(C) 1.30(D)1.4027.一位于干燥高岗的重力式挡土墙，如挡土墙的重力W为156kN，其对墙趾的力臂Zw为0.8m，作用于墙背的主动土压力垂直分力E，为18kN，其对墙趾的力臂Zy为1.2m，作用于墙背的主动土压力水平分力E为35kN，其对墙趾的力臂Z，为2.4m，墙前被动土压力忽略不计。则该挡土墙绕墙趾的倾覆稳定系数K。最接近（）。(A）1.40(B)1.50(C)1.60(D)1.7028.如图所示，一铁路路堤挡土墙墙背仰斜角α=9°，墙后填土内摩擦角=40°，墙背与填料间摩擦角=20°，当墙后填土表面为水平连续均布荷载时，按库伦理论其破裂角θ应等于（）。(A20°52'(B)31°08(C）32°22(D）45°0029.陇东陕北地区的一自重湿陷性黄土场地上一口代表性探井土样的湿陷性试验数据（如图所示），对拟建于此的乙类建筑来说，应消除土层的部分湿陷量，并应控制剩余湿陷量不大于200mm。则从基底算起的下列地基处理厚度中（）能满足上述要求。19

2003年专业案例（上午券）

32.一小流域山区泥石流沟，泥石流中固体物质占80%，固体物质的密度为2.7×10kg/m， 洪水设计量为100m3/s，泥石流沟堵塞系数为2.0，按《工程地质手册》（第四版），用 雨洪修正法估算，泥石流流量应等于（）。

(B)500m² /s

(D) 1000m / s

33.某建筑场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组为第一 组。场地地基土层的剪切波速如表所示。按50年超越概率63%考虑，阻尼比为0.05，结

34.某15层建筑物筱板基础尺寸为30m×30m，埋深6m。地基土由中密的中粗砂组成，基础 底面以上土的有效重度为19kN/m²，基础底面以下土的有效重度为9kN/m²。地基承载 力特征值f为300kPa。在进行天然地基基础抗震验算时，地基抗震承载力f最接近 （。

（B）540kPa (D)1090kPa

35.某7层住宅采用天然地基，基础埋深在地面下2m，地震设防烈度为7度，设计基本地震 加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组，场地典型地层条件如表所示，拟建场地地下 水位深度为1.00m，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011一2010），场地液化指数最接

2003年专业案例（下午券）

（B）184MPa (D)210MPa

建筑物基础尺寸为16m×32m，基础底面埋深为4.4m，基底以上土的加权平均重 3kN/m3。基底以下持力层为粉质黏土，浮重度为9.0kN/m²，内摩擦角标准值 聚力标准值c=30kPa。根据上述条件，用《建筑地基基础设计规范》（GB50007一2 十算公式确定该持力层的地基承载力特征值于。最接近（）。

(B）380.2kPa (D)341.7kPa

然地面标高为3.5m，基础底面标高为2.0m，已设定条形基础的宽度为3m，作用于 面的竖向力为400kN/m，力矩为150kN·m，基础自重和基底以上土自重的平均重 N/m，软弱下卧层顶面标高为1.3m，地下水位在地面下1.5m处，持力层和软弱 的设计参数如表所示。下列论述中（）项的判断是正确的

底面的竖向力为400kN/m，力矩为150kN·m，基础自重和基底以上土自重的平均重度为 20kN/m²，软弱下卧层顶面标高为1.3m，地下水位在地面下1.5m处，持力层和软弱下卧 层的设计参数如表所示。下列论述中（）项的判断是正确的

（A）收定的见度受H以满两定异地 （B）基础宽度必须加宽至4m才能满足验算地基承载力的设计要求 （C）表中的地基承载力特征值是用规范的地基承载力公式计算得到的 （D）按照基础底面最大压力156.3kPa设计基础结构 9.某沉箱码头为一条形基础，在抛石基床底面的计算宽度B。=12.0m，墙前基础底面以上边 载的标准值9k=18kPa，抛石基床底面合力与垂线间夹角8=11.31°。抛石基床底面以下地 基土的指标标准值为：内摩擦角Pk=18°，黏聚力ck=10kPa，天然重度=19.0kN/m²。 不考虑波浪力的作用，若将计算面宽度分成20个小区间，试按现行《港口工程地基规范》 计算第2个小区间b、b,的地基极限承载力的竖向应力的平均值P；最接近（）。 (A)137kPa (B)147kPa (C) 157kPa (D)167kPa

（B）147kPa (D) 167kPa

(B）147kPa (D) 167kPa

2003年专业案例（下午卷）（A）18kN/m(B）92.6kN/m(C）94.3kN/m（D）141.9kN/m28.利用表中所给的数据，按《膨胀土地区建筑技术规范》（GB50112一2013)规定，计算膨胀土地基的分级变形量（s。），其结果应最接近（第i层的含水量第i层的第i层在50kPa下的层序层厚h,/m层底深度/m变化△W收缩系数2si膨胀率epi0.641.600.02730.280.008420.862.500.02110.480.022331.003.500.01400.350.0249(A)24mm(B）36mm(C)48mm(D)60mm29.铁路路基通过多年冻土区，地基土为粉质黏土，相对密度（比重）为2.7，质量密度p为20g/cm²，冻土总含水量w为40%，冻土起始融沉含水量w为21%，塑限含水量w，为20%，按《铁路工程特殊岩土勘察规程》（TB10038一2012），则该段多年冻土融沉系数及融沉等级符合（）。(A)11.4(IV)(B)13.5（IV)(C)14.3（IV)(D)29.3（V)30.在一自重湿限性黄土场地上，采用人工挖孔端承型桩基础。考虑到黄土浸水后产生自重湿陷，对桩身会产生负摩阻力，已知桩顶位于地下3.0m，计算中性点位于桩顶下3.0m，黄土的天然重度为15.5kN/m3，含水量12.5%，孔隙比1.06，在没有实测资料时，按现行《建筑桩基技术规范》（JGJ94一2008）估算得出的黄土对桩的负摩阻力标准值最接近（）。（A）13.95kPa(B）16.33kPa(C）17.03kPa(D）17.43kPa31.某地湿限性黄土地基采用强夯法处理，拟采用圆底夯锤，质量10t，落距10m。已知梅纳公式的修正系数为0.5，估算此强夯处理加固深度最接近（）。(A) 3.0m(B) 3.5m(C)4.0m(D)5.0m32.某滑坡拟采用抗滑桩治理，桩布设在紧靠第6条块的下侧，滑面为残积土，底为基岩。按图示及下列参数计算对桩的滑坡水平推力F6H，最接近（）。（F,=380kN/m，Gg=420kN/m，残积土(=18°，c=11.3kPa，安全系数y=1.15，lg=12m）GsGs35°20（A）272.0kN/m(B）255.6kN/m(C）236.5kN/m(D）222.2kN/m28

2004年专业案例(上午卷)2004年全国注册岩土工程师考试试卷专业案例（上午卷）1.拟建龙门吊.起重量150kN，轨道长200m，条形基础宽1.5m，埋深为1.5m，场地地形平坦，由硬黏土及密实的卵石交互分布，厚薄不一，基岩埋深7~8m，地下水埋深3.0m，下列（）为岩土工程评价的重点，并说明理由。（A）地基承载力（B）地基均匀性（C）岩面深度及起伏（D）地下水埋藏条件及变化幅度2.某土样做固结不排水测孔压三轴试验，部分结果如表所示，按有效应力法求得莫尔圆的圆心坐标及半径，结果最近于（）。应力次序大主应力の,/kPa小主应力の，/kPa孔隙水压u/kPa7724 1121316032 316180 43 (A)次序圆心坐标半径150.526.5295.535.53120.540.5(B)次序圆心坐标半径150.537.5295.557.53120.583.5(C)次序圆心坐标半径145 21.0279.519.5399.019.0(D)次序圆心坐标半径139.526.5263.535.5377.540.53.某土样固结试验成果如表所示，试样天然孔隙比e=0.656，则该试样在压力100~200kPa的压缩系数及压缩模量为（压力P/kPa50 100200稳定校正后的变形量Ah/mm0.1550.2630.56530

2004年专业案例(上午卷)9.某地下车库位于公共活动区，平面面积为4000m3，顶板上覆土层厚1.0m，重度=18kN/m²，公共活动区可变荷载为10kPa，顶板厚度为30cm，顶板顶面标高与地面标高相等，底板厚度为50cm，混凝士重度为25kN/m²，侧墙及梁柱总重10MN，车库净空为4.0m，抗浮计算水位为1.0m，土体不固结不排水抗剪强度c，=35kPa，下列对设计工作的判断中不正确的是（）。（A）抗浮验算不满足要求，应设抗浮桩（B）不设抗浮桩，但在覆土以前不应停止降水（C）按使用期的荷载条件不需设抗浮桩（D）不需验算地基承载力及最终沉降量10.相邻两座A、B楼，由于建B楼对A楼产生附加沉降，如图所示，A楼的附加沉降量接近于（）。①填土(kPa)80②粉土=19kN/mE,=8MPa00060170B楼修建③粉质黏土=18kN/mE,=4MPa后附加①基岩不压缩层/4050B楼修建前附加应力分布(A) 0.9cm(B）1.2cm(C)2.4cm(D)3.2cm11.超固结黏土层厚度为4.0m，前期固结压力p。=400kPa，压缩指数C。=0.3.再压缩曲线上回弹指数C。=0.1，平均自重压力Pα=200kPa，天然孔隙比e=0.8，建筑物平均附加应力在该土层中为P。=300kPa，则该黏土层最终沉降量最接近（）(A) 8.5cm(B)11cm(C)13.2cm(D)15.8cm12.柱下独立基础底面尺寸为3m×5m，F=300kN，F,=1500kN，M=900kN·M,F2J600T F,Fs=200kN，如右图所示，基础埋深d=1.5m，M承台及填土平均重度=20kN/m3，则基础底FH面偏心距最接近（）。1500800(A)23cm(B）47cm5000(C) 55cm(尺寸单位：mm）(D)83cm13.某框架柱采用桩基础，承台下5根?=600mm的钻孔灌注桩，桩长1=15m，如图所示，承台顶面处柱竖向轴力F=3840kN，M，=161kN·m，承台及其上覆土自重设计值G=447kN，基桩最大竖向力设计值Nmax为（32

004年专业案例（上午券）

技术规范》（JGJ94一2008）计算，单桩竖向极限承载力标准值最接近（

18.某软土地基关然地基承载力f。=80kPa，采用水泥土深层搅拌法加固，桩径d=0.5m， 桩长l=15m，搅拌桩单柱承载力特征值及R。=160kN，单桩承载力发挥系数a=1.0，桩 间土承载力发挥系数β=0.75，要求复合地基承载力达到180kPa，则置换率应为（）。

(B)0.16 (D) 0.20

9.某工程场地为软土地基，采用CFG桩复合地基处理，桩径d二0.5m，按正三角形布桩， 桩距s=1.1m，桩长l=15m，要求复合地基承载力特征值fspk=180kPa，单桩承载力特征 值R。及加固土试块立方体抗压强度平均值fc应为（）。（取置换率m=0.2，处理后桩 间土承载力特征值f=80kPa，发挥系数β=0.4）。

（A）R。=151kPa，f=3210kPa (C) R,=159kPa,f.=2430kPa

(B）R。=155kPa，f,=2370kPa (D) R。=163kPa,f.=2490kPa

0.天然地基各土层厚度及参数如下表所示，采用深层搅拌桩复合地基加固，桩径d=0.6m， 桩长l=15m，水泥土试块立方体抗压强度平均值fc=2000kPa，桩身强度折减系数 7=0.25，单桩承载力发挥系数2=1.0，桩端土承载力发挥系数为0.5，则搅拌桩单桩承 载力可取（）

21.某天然地基f=100kPa，采用振冲碎石桩复合地基，长l=10m，桩径d=1.2m，按正 方形布桩，桩间距s=1.8m，单桩承载力特征值fk=450kPa，桩设置后，桩间土承载力 提高20%，则复合地基承载力特征值为（）。 (A)248kPa (B)235kPa (C)222kPa (D) 209kPa 22.在采用塑料排水板进行软土地基处理时需换算成等效砂并直径，现有宽100mm、厚3mm 的排水板，如取换算系数α=1.0，则等效砂并换算直径应取（）。

（B）60mm (D)70mm

(A)39.9kN/m

(C)79.2kN/m

(C)79.2kN/m

2004年专业案例【（上午券）

(B）49.3kN/m

(D)109.1kN / m

33.某建筑场地抗震设防烈度为7度，地基设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为 第二组，地下水位埋深2.0m，未打桩前的液化判别等级如表所示，采用打入式混凝土预 制桩，桩截面为400mm×400mm，桩长l=15m，桩间距s=1.6m，桩数20×20根，置换

率P=0.063，打桩后液化指数由原来的12.9降为（

（A）Ie=5.7NB/T 20059-2012 核电厂控制室操纵员控制器，较微液化 C）Iie=9.19，中等液化

（B）IE=6.23，中等液化 （D）IE=13.70，中等液化

2004年专业案例（下午券）

2004年全国注册岩土工程师专业考试试题

1.原状取土器外径D=75mm，内径d。=71.3mm，刃口内径D。=70.6mm，取土器具有延 伸至地面的活塞杆，按《岩土工程勘察规范》（GB50021一2001）规定，该取土器为（）。 （A）面积比为12.9，内间隙比为0.52的厚壁取土器 （B）面积比为12.9，内间隙比为0.99的固定活塞厚壁取土器 （C）面积比为10.6，内间隙比为0.99的固定活塞薄壁取土器 （D）面积比为12.9，内间隙比为0.99的固定活塞薄壁取土器 2.某建筑场地在稍密砂层中进行浅层平板载荷试验，方形压板底面积为0.5m²，压力与累积 版美

(B）13.3MPa (D) 17.7MPa

3.某钻孔进行压水试验，试验段位于水位以下，采用安设在与试验段连通的侧压管上的压力 表测得水压力为0.75MPa，压力表中心至压力计算零线的水柱压力为0.25MPa，试验段长 度5.0mGH/T 1154-2021 鲜菠萝，试验时渗漏量为50L/min，则透水率为（

(B）10（Lu) (D) 20 (Lu)