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中泰雅居住宅楼小区5#楼脚手架施工方案4、架体连墙件设置要求：
本工程屋面悬挑式脚手架连墙件设置依据，将在屋面结构板上搭设满堂脚手架，悬挑式双排脚手架与满堂脚手架同步搭设形成一个整体，有效提高外脚手架的稳定性。拉接点水平距离≤3.0m，垂直距离≤3.0m。
本工程采用全封闭式密目安全网，在架体内部和操作面上兜设水平安全网，采用大目式平网，并兜严绑牢；中间部位稍松，便于抵挡意外坠落物的冲击力。
⑴作业层下有一道防护层，采用硬防护，外挑斜杆挂一道水平网，作为人员坠落的防护层。
⑵作业层脚手板与墙体间缝隙过大时JGJT 471-2019标准下载，增加防护，防止人及物的坠落。
⑶安全网作为防护层要封挂严密牢靠，立网防护采用密目网，水平防护采取平网，不准用立网代替平网。
五、外脚手架设计及计算
型钢悬挑式双排脚手架设计和计算。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
脚手板设计荷载(kN/m2)
脚手架架体高度H(m)
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
立杆纵距或跨距la(m)
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
内立杆离建筑物距离a(m)
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
结构脚手架作业层数njj
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.192，0.292
5.3、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆上横向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
横杆截面惯性矩I(mm4)
横杆弹性模量E(N/mm2)
横杆截面抵抗矩W(mm3)
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35kN/m
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.35×0.82/8，2.35×0.152/2]=0.188kN·m
σ=Mmax/W=0.188×106/4490=41.87N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.708×8004/(384×206000×107800)，1.708×1504/(8×206000×107800)]=0.41mm
νmax＝0.41mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=1.326kN
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.708×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=0.964kN
5.4、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.326kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'=Rmax'=0.964kN
q'=0.033kN/m
σ=Mmax/W=0.539×106/4490=120.075N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax＝2.852mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
Rmax=3.071kN
5.5、扣件抗滑承载力验算
横向水平杆：Rmax=1.326kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：Rmax=3.071kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.8+0.15)×2/2×0.033/1.5)×19.8=2.794kN
单内立杆：NG1k=2.794kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(8/1.5+1)×1.5×(0.8+0.15)×0.35×1/2/2=6.5465kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=6.5465kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(8/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=5.461kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×8=0.12kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=6.5465+5.461+0.12=12.1275kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=6.5465kN
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.8+0.15)×(1×3)/2=2.138kN
内立杆：NQ1k=2.138kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.5465+5.461)+0.9×1.4×2.138=16.01068kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.5465+2.794)+0.9×1.4×2.138=13.34368kN
5.7、立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m
长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443
查《规范》表A得，φ=0.265
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.794+6.5465+5.461=14.9815kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.794+6.5465)+1.4×0.9×2.138=12.59318kN
σ=N/(φA)=12.59318/(0.265×424)=201.49N/mm2≤[f]=205N/mm2
单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=6.5465+5.461＋2.138=14.1455kN
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(6.5465+5.461)+0.9×1.4×2.138=12.59318kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.292×1.5×1.52/10=0.124kN·m
σ=N/(φA)+Mw/W=12.59318/(0.265×424)+124173/4490=201.76N/mm2≤[f]=205N/mm2
5.8、连墙件承载力验算
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
连墙件截面面积Ac(mm2)
连墙件截面回转半径i(mm)
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.192×2×1.5×3×1.5=3.629kN
长细比λ=l0/i=1/15.9=0.063，查《规范》表A.0.6得，φ=1
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.629+3)×103/(1×424)=15.634N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=3.629+3=6.629kN≤0.9×8=7.2kN
5.9、脚手架材料用量计算
2×H×(L/la+1)
(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L
(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)
(H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5
LH/(3la×2h)
(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)
(H/h+1)×1/2×L
(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×(L/la+1)+2×(H/h+1)*(L/la+1)
(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5
每根钢管长6.5m，单位(个)
0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5
某污截污管道工程施工组织设计.doc压环钢筋直径d(mm)
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
梁/楼板混凝土强度等级
各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)
各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)
Q／SH 0750-2019标准下载各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)