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高支模各断面梁使用门架施工方案每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.238kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.466kN/m。
居住小区混凝土工程施工方案托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力5.380kN，12.750kN
第2榀门架两端点力10.986kN，10.986kN
第3榀门架两端点力12.750kN，5.380kN
经计算得到，托梁传递荷载为NQ=21.972kN。
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N=1.2NGH+NQ
其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.466kN/m；
NQ——托梁传递荷载，NQ=21.972kN；
H——脚手架的搭设高度，H=6.3m。
经计算得到，N=1.2×0.466×6.250+21.972=25.471kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=25.47kN；
Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.337；
k——调整系数，k=1.13；
i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm；
I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4；
h0——门架的高度，h0=1.93m；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；
A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd=42.790kN。
立杆的稳定性计算N 二、500×900≤梁截面≤700×1100梁高支撑架计算书 计算的脚手架搭设高度为6.3米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235 搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=2.44米。 门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.6m，梁底方木距离300mm。 梁底方木截面宽度50mm，高度100mm。 梁顶托采用100×100mm方木。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1计算门架的几何尺寸图 （1）钢筋混凝土梁自重（kN/m） q=25.5×1.1×0.3=8.415kN/m (2)模板的自重线荷载（kN/m） q=0.5×0.3×(2×1.1+0.7)/0.7=0.621kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振动倒混凝土时产生的荷载（kN/m） 经计算得到，活荷载标准值室q=4.50×0.3=1.35kN/m 经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2×(8.415+0.621)+1.40×1.35=12.733Kn/m 经过计算得到从左到各支座力分别为： N1=12.733*0.7*0.5/1.00=4.457kN 方木的截面力学参数为： W=5.00*10.00*10.00/6=83.33cm2 I=5.00*10.00*10.00*10.00/12=416.67cm2 (1)方木抗弯强度计算； 抗弯强度f=3.677*106/83333.3=44.124N/mm2 方木的抗弯强度大于13N/mm2，不满足要求。 截面抗剪强度必须满足： T=3Q/2bh＜[T] 截面抗剪强度计算值：T=3*4.457/(2*50*100)=1.337N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求 托梁按照选择三榀门架的跨度作为一计算单元 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重q=0.096Km/m 二楼板模板高支撑架计算书 计算的脚手架搭设高度为6.3米，楼板厚度180，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l=2.44米。 门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离300mm。 梁底方木截面宽度50mm，高度100mm。 梁顶托采用100×100mm方木。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1计算门架的几何尺寸图 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1=25.100×0.180×0.300=1.355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2=0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值q3=2.500×0.300=0.750kN/m 经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2×(1.355+0.090)+1.4×0.750=2.784kN/m 2.方木强度、挠度、抗剪计算 方木弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 经过计算得到最大弯矩M=0.401kN.m 经过计算得到最大支座F=3.676kN 经过计算得到最大变形V=1.0mm 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3； I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.401×106/83333.3=4.81N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×2.005/(2×50×100)=0.601N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=1.0mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。 托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩M=1.888kN.m 经过计算得到最大支座F=17.027kN 经过计算得到最大变形V=2.3mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3； I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh<[T] 截面抗剪强度计算值T=3×7987/(2×100×100)=1.198N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=2.3mm 顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219)1榀0.224kN 交叉支撑2副2×0.400=0.080kN 水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN 连接棒2个2×0.006=0.012kN 锁臂2副2×0.009=0.017kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.446/1.950=0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4×1.950)/(4×2.440)=0.799 2×0.038×(4×2.440)/cos/(4×1.950)=0.123kN/m 水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038×(1×2.440)/(1×1.950)=0.048kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.238kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.466kN/m。 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力7.187kN，17.027kN 第2榀门架两端点力14.672kN，14.672kN 第3榀门架两端点力17.027kN，7.187kN 经计算得到，托梁传递荷载为NQ=29.344kN。 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N=1.2NGH+NQ 其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.466kN/m； NQ——托梁传递荷载，NQ=29.344kN； H——脚手架的搭设高度，H=6.3m。 经计算得到，N=1.2×0.466×6.250+29.344=32.842kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=32.84kN； Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，=0.337； k——调整系数，k=1.13； i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.21cm4； h0——门架的高度，h0=1.93m； I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2； h1——门架加强杆的高度汕头市海绵城市建设项目方案设计和施工图审查要点（汕头市住房和城乡建设局2021年7月）.pdf，h1=1.54m； I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2； f——门架钢材的强度设计值浅谈水利工程施工组织设计及编制方法，f=205.00N/mm2。 经计算得到，Nd=42.790kN。 立杆的稳定性计算N