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复件 香溪郡1#楼悬挑脚手架施工方案

12、脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。

（1）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。

（2）每搭完一步脚手架后，应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

（3）底座应准确的放在焊在槽钢上的钢筋上。

T／CABEE005-2021 夏热冬冷地区被动式居住建筑技术指南及条文说明.pdf（4）立杆搭设应符合下列规定：

①相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

②当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

③顶层立杆的搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100㎜。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

（5）纵向水平杆搭设应符合下列规定：

①纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

②纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

（6）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200㎜处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

（7）连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：

①本工程连墙件每3.0mΧ3.6m设一根。

②连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300㎜；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。

④当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。

剪刀撑跨越立杆的最多根数

剪刀撑斜杆与地面的倾角（a）450500600

剪刀撑跨越立杆的最多根数（n）765

⑥本工程脚手架高度在24m以上，必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。

⑦剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。

⑧剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

⑨剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜。

（8）扣件安装符合下列规定：

①扣件规格必须与钢管外径相同;

②螺栓拧紧扭力不应小于40N.m，且不应大于65N.m；

③在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150㎜；

④对接扣件开口应朝上或朝内；

⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。

（9）作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：

①栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；

②上栏杆上皮高度应为1.2m；

③挡脚板高度不应小于180㎜；

（10）脚手板的铺设应符合下列规定：

②竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设，且采用对接平铺四个角应用直径1.2㎜的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

③作业层端部脚手板探头长度应取150㎜，其板长两端均应支承杆可靠地固定，脚手板探头应用直径3.2㎜的镀锌钢丝固定在支承杆件上。

④在拐脚、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；

⑤自顶层作业层的脚手板往下计，宜，每隔9m满铺一层脚手板。

（11）在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。

（12）不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。

第八章脚手架的设计计算

1．型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据

双排脚手架搭设高度为27m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处海南文昌，查荷载规范基本风压为0.850kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.952，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3层；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45m，建筑物内锚固段长度1.9m。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C30；

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.4m。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1=1.656kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.656×1.052/8=0.228kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=44.927N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=44.927N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1=1.213kN/m；

最大挠度ν=5.0×1.213×10504/(384×2.06×105×121900)=0.765mm；

小横杆的最大挠度0.765mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×1.5/3=0.184kN；

活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/3=1.05kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.05)/2=0.869kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.869×1.5=0.348kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0.348=0.355kN.m

最大应力计算值σ=0.355×106/5080=69.906N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=69.906N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.04+0.184+1.05）/2=0.637kN

ν=1.883×0.637×15003/(100×2.06×105×121900)=1.612mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+1.612=1.665mm；

大横杆的最大挠度1.665mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；

活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×1.575=2.653kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×27.00=3.974kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×3×1.5×(1.05+0.3)/2=1.063kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×3×1.5/2=0.337kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×27=0.202kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.578kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.85kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.85×0.952×1.128=0.639kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.578+1.4×3.15=11.103kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.578+0.85×1.4×3.15=10.442kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.639×1.5×

1.82/10=0.37kN.m；

钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。

a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度

a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度

P1=P2=1.5×11.103×9/27=5.552kN；

kx为不均匀系数，取1.5

各吊点位置处内力计算为(kN)：

38-湖北某尿素造粒塔（滑升模）施工组织设计T1=P1/sina1=5.552/0.912=6.088kN

T2=P2/sina2=5.552/0.995=5.579kN

G1=P1/tana1=5.552/2.222=2.498kN

G2=P2/tana2=5.552/10.000=0.555kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=6.088kN。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2DBJ52／T 106-2021 桥梁锚下预应力检测技术规程.pdf，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取6.088kN，α=0.82，K=6，得到：