施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

某购物中心落地式与悬挑式脚手架施工方案

立杆步距h：1.8m；总步数：13步；

立杆纵距la：1.3m；立杆横距lb：0.65m；

小横杆伸出内立杆长度a1：0.3m；扫地杆距地：0.2m；

采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

TB 10420-2018标准下载采用的钢管类型为Φ48×3.5；

连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；

连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；

脚手架沿墙纵向长度l：150m；

结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：0层；

装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：2层；

本工程地处辽宁大连市，基本风压Wo：0.65kN/m2；

地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；

选用冲压钢脚手板，步步满铺脚手板；

脚手板自重：0.3kN/m2；铺设层数：14层；

第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为26根；

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。

密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；

密目网自重：0.01kN/m2；

大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

作用在大横杆上的荷载标准值：

恒荷载标准值qk1=0.038+0.300×0.65/3=0.103kN/m；

活荷载标准值qk2=2×0.65/3=0.433kN/m；

作用在大横杆上的荷载设计值：

恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.124kN/m；

活荷载设计值q2=1.4qk2=0.607kN/m；

最大弯距Mmax=0.10q1la2+0.117q2la2

=0.10×0.124×1.32+0.117×0.607×1.32=0.141kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.141×106/5.08×103=27.741N/mm2；

大横杆实际弯曲应力计算值σ=27.741N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI

=(0.677×0.103+0.990×0.433)×13004/(100×2.06×105×121900)=0.566mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=0.566mm小于最大允许挠度值min（1300/150，10）=8.667mm，满足要求！

大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。

1.大横杆传递给小横杆的集中力计算

F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.1×0.103×1.3+1.2×0.433×1.3=0.824kN；

F=1.1q1la+1.2q2la=1.1×0.124×1.3+1.2×0.607×1.3=1.124kN；

小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下：

最大弯矩：M=0.246kN.m

最大变形：ν=0.323mm

最大应力计算值σ=0.246×106/5.08×103=48.419N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=48.419N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=0.323mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=0.323mm小于最大允许挠度值min（650/150，10）=4.333mm，满足要求！

四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

1.小横杆传递给立杆的支座反力计算

根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下：

内立杆最大支座反力：F=3.650kN

外立杆最大支座反力：F=1.362kN

2.作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=3.650kN≤8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=1.362kN≤8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs

Hs=[H]=25m；

(1)结构自重标准值NG1k

采用Φ48×3.5钢管。

外立杆：NG1k=gkHs=0.1289×25.000=3.222kN；

内立杆：NG1k=gkHs=0.1091×25.000=2.728kN；

(2)构配件自重标准值NG2k

1)脚手板的自重标准值NG2k1

采用冲压钢脚手板，自重标准值gk1=0.3kN/m2，铺设层数n1=14层。

外立杆：NG2k1=n1×0.5×lb×la×gk1=14×0.5×0.65×1.3×0.3=1.775kN；

内立杆：NG2k1=n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1

=14×（0.5×0.65+0.3）×1.3×0.3=3.413kN；

2)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ48×3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m，总根数n3=26根。

外立杆：NG2k3=n3×（la×gk3+0.0132）=26×（1.3×0.0384+0.0132）=1.641kN；

3)围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：NG2k4=la×[H]×gk4=1.3×25×0.01=0.325kN；

4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=14层，采用Φ48×3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。

外立杆：NG2k5=n5×0.5×n4×（la×gk6+0.0132）

=14×0.5×2×（1.3×0.0384+0.0132）=0.884kN；

内立杆：NG2k5=n5×（0.5×n4+1）×（la×gk6+0.0132）

=14×（0.5×2+1）×（1.3×0.0384+0.0132）=1.767kN；

5）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：NG2k=1.775+1.641+0.325+0.884=4.624kN；

内立杆：NG2k=3.413+1.767=5.180kN；

活荷载按照2个装修作业层（荷载为2kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=4kN/m2。

外立杆：∑NQk=0.5×lb×la×∑Qk=0.5×0.65×1.3×4=1.690kN；

内立杆：∑NQk=（0.5×lb+a1）×la×∑Qk=（0.5×0.65+0.3）×1.3×4=3.250kN；

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架底部Wk=0.7×0.65×1.000×1.130=0.514kN/m2；

脚手架顶部Wk=0.7×0.65×1.335×1.130=0.687kN/m2；

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ=l0/i=kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

立杆的截面回转半径：i=1.580cm；

λ=1.500×1.8×100/1.580=170.886

立杆实际长细比计算值λ=170.886小于容许长细比210，满足要求！

2.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.500×1.8×100/1.580=197.373；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录C表得到：φ=0.185；

3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

Mw=0.85×1.4WkLah2/10

经计算得到，各段弯矩Mw为：

脚手架底部Mw=0.258kN·m；

(二)外立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.85×1.4∑NQk

=1.2×（3.222+4.624）+0.85×1.4×1.690=11.426kN；

σ=11426.260/(0.185×489)+257819.782/5080=176.885N/mm2；

组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=176.885N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（3.222+4.624）+1.4×1.690=11.781kN；

σ=11781.160/(0.185×489)=130.051N/mm2；

不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=130.051N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(三)内立杆稳定性计算

全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。

σ=N/(φA)≤[f]

内立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（2.728+5.180）+1.4×3.250=14.040kN；

σ=14039.832/(0.185×489)=154.984N/mm2；

内立杆实际抗压应力计算值σ=154.984N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=8.998kN；

支架拼装拆除施工方案每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9.360m2；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.998kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=700/15.8的结果查表得到φ=0.871；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=13.998kN

天然气公司油库工程施工组织设计连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=13.998kN≤双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！