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某粮库群体工程外墙双排落地式脚手架施工方案ω===3.04mm<=7mm
1.1.2、纵向水平杆计算
凝结水泵坑施工方案横向水平杆向内侧挑出距离为200mm
F==0.5×4.83×1.05×(1+)2=3.594KN
Mmax0.175Fla=0.175×3.594×1.5=0.943KNm
===185.63N/mm2 ω===5.536mm<=10mm （3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算： 2.15×3.594=7.7KN 1.2.1、长细比验算： =kμh=1.155×1.5×1.8=3.1185m ===197.37<210(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》) 1.2.2、风荷载产生的立杆弯矩： （1）密目安全网挡风系数计算 ===0.841 敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数=0.089 =+=0.841+0.089=0.868 （2）风荷载标准值计算 =1.3=1.1284 =0.7=0.7×1.42×1.1284×0.6=0.67KN/m2 （3）风荷载产生的立杆弯矩： =0.85×1.4 ==0.387KNm 1.2.3、立杆段轴向力设计值计算： 脚手架结构自重标准值： =0.1248KN/m 木脚手板自重标准值（按满铺三层计算）： =3×0.35=1.05KN/M2 栏杆、挡脚板自重标准值： 施工均布活荷载标准值： 脚手架结构自重标准值产生的轴向力： ==30×0.1248=3.744KN 构配件自重标准值产生的轴向力： =（+0.2）+ =（1.05+0.2）×1.5×1.05+0.14×1.5 施工荷载标准值产生的轴向力总和： =（+0.2） =（1.05+0.2）×1.5×2 组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（+）+0.85×1.4 =1.2×（3.744+1.194）+0.85×1.4×1.875 （2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（+）+1.4 =1.2×（3.744+1.194）+1.4×1.875 1.2.4、组合风荷载时立杆稳定性验算： 轴心受压构件的稳定系数=0.186 立杆截面面积A=4.89cm2 截面模量W=5.08cm3 =165.9N/mm2 1.2.5、不组合风荷载时立杆稳定性验算： =94.0N/mm2 每个连墙件覆盖的脚手架面积： ==2×1.8×2×1.5=10.8m2 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值： =1.4=1.4×0.67×10.8=10.1KN 连墙件的轴向力设计值： =+=10.1+5=15.1KN 每个直角扣件抗滑承载力设计值： =10.1KN<2=2×8=16KN 1.3.2、稳定性验算： 由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上， =0.6+0.2+1.05=1.85m 回转半径=1.58cm ===117<[]=250(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》) 轴心受压构件的稳定系数=0.434 钢管截面积A=4.89cm2 ==47.59N/mm2<205N/mm2 1.4、立杆地基承载力验算 1.4.1、计算基础面积： 每块垫板长1.2米，可放置1根立杆。 A=0.1×1.2=0.12m2 1.4.2、地基承载力设计值： 碎石垫层承载力：=200~300KPa取=200KPa=200KN/m2 脚手架地基承载力调整系数=0.4 ==0.4×200=80KN/m2 1.4.3、地基承载力验算 不组合风荷载时立杆段轴向力设计值： ===71.25KN/m2<=80KN/m2 经以上验算得出，本工程脚手架满足施工结构安全要求。 2.1、纵向水平杆、横向水平杆计算 2.1.1、横向水平杆验算 作用于横向水平杆弯矩设计值： M=1.2+1.4 Mmax=1.2+1.4 截面模量W=5.08cm3 Q235钢抗弯强度设计值 ===131.1N/mm2 弹性模量E=2.06×105N/mm2 惯性矩I=12.19cm4 作用于横向水平杆线荷载设计值： q=1.2×0.35×1.5+1.4×2×1.5=4.83N/m ω===4.36mm<=7mm 2.1.2、纵向水平杆计算 横向水平杆向内侧挑出距离为200mm F==0.5×4.83×1.05×(1+)2=3.594KN Mmax0.175Fla=0.175×3.594×1.5=0.943KN.m ===185.63N/mm2 ω===5.536mm<=10mm （3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算： 2.15×3.594=7.7KN 2.2.1、长细比验算： =kμh=1.155×1.5×1.8=3.1185m ===197.37<210(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》) 2.2.2、风荷载产生的立杆弯矩： （1）密目安全网挡风系数计算 ===0.841 敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数=0.089 =+=0.841+0.089=0.868 （2）风荷载标准值计算 =1.3=1.1284 =0.7=0.7×1.86×1.1284×0.6=0.88KN/m2 （3）风荷载产生的立杆弯矩： =0.85×1.4 ==0.508KN.m 2.2.3、立杆段轴向力设计值计算： 2.2.3.1、25m处单立柱段轴向力设计值计算： 脚手架结构自重标准值： =0.1248KN/m 木脚手板自重标准值（按满铺三层计算）： =3×0.35=1.05N/M2 栏杆、挡脚板自重标准值： 施工均布活荷载标准值： 脚手架结构自重标准值产生的轴向力： ==39×0.1248=4.867KN 构配件自重标准值产生的轴向力： =（+0.2）+ =（1.05+0.2）×1.5×1.05+0.14×1.5 施工荷载标准值产生的轴向力总和： =（+0.2） =（1.05+0.2）×1.5×2 组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（+）+0.85×1.4 =1.2×（4.867+1.194）+0.85×1.4×1.875 （2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（+）+1.4 =1.2×（4.867+1.194）+1.4×1.875 2.2.3.2、地面处双立柱段轴向力设计值计算： 单立柱脚手架结构自重标准值： =0.1248KN/m 双立柱脚手架结构部分自重增加值： ｀=0.04KN/m 木脚手板自重标准值（按满铺三层计算）： =3×0.35=1.05N/M2 栏杆、挡脚板自重标准值： 施工均布活荷载标准值： 脚手架结构自重标准值产生的轴向力： =+｀｀=64×0.1248+25×0.04=8.987KN 构配件自重标准值产生的轴向力： =（+0.2）+ =（1.05+0.2）×1.5×0.7+0.14×1.5 施工荷载标准值产生的轴向力总和： =（+0.2） =（1.05+0.2）×1.5×2 组合风荷载时地面单立杆轴向力设计值： N=[1.2（+）+0.85×1.4]/2 =[1.2×（8.987+1.194）+0.85×1.4×1.875]/2 （2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=[1.2（+）+1.4]/2 =[1.2×（8.987+1.194）+1.4×1.875]/2 2.2.4、组合风荷载时立杆稳定性验算： 2.2.4.1、25m处单立柱段组合风荷载时立杆稳定性验算： 轴心受压构件的稳定系数=0.186 立杆截面面积A=4.89cm2 截面模量W=5.08cm3 =202.79N/mm2 2.2.4.2、地面处双立柱段组合风荷载时立杆稳定性验算： 轴心受压构件的稳定系数=0.186 立杆截面面积A=4.89cm2 截面模量W=5.08cm3 =179.38N/mm2 2.2.5、不组合风荷载时立杆稳定性验算： 2.2.5.1、25m处单立柱段不组合风荷载时立杆稳定性验算： =108.82N/mm2 2.2.5.2、地面处双立柱段不组合风荷载时立杆稳定性验算： =81.58N/mm2 每个连墙件覆盖的脚手架面积： ==2×1.8×2×1.5=10.8m2 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值： 保山山中中远铂金湾项目工程施工组织设计=1.4=1.4×0.88×10.8=13.31KN 连墙件的轴向力设计值： =+=13.31+5=18.31KN 每个直角扣件抗滑承载力设计值： =18.31KN<3=3×8=24KN DB1404／T 14-2021标准下载2.3.2稳定性验算：