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门厅超高支模施工方案（高大模板施工方案）

荷载不包括振捣荷载，则

q3=1.2×(0.090+3.60+0.165)×0.45=2.082KN/m

〈l/400=900/400=2.25mm.

（5）楼面纵楞强度计算

后张法预应力混凝土空心板施工方案 F F

q

900 900

计算简图4

每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是

按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：

均布荷载作用计算系数：

集中荷载作用计算系数：

W=83333.3mm3

б=M/w=（0.518×106）/83333.3=6.216N/mm2<[б]=13N/mm2

v= KV F=0.688×3.039=2.091KN

τ=3v/2bh=(3×2.091×103)/(2×50×100)

=0.627N/mm2

荷载不包括振捣荷载，则

p=q3b/2=2.082/2=1.041KN

3、脚手架力杆稳定性验算

〈1〉荷载计算

①钢管架综合自重合计： = 1.328KN

②模板自重0.018×5＝0.090kN/m2 ×(0.9×0.9)= 0.073KN

③新浇混凝土重： 24×0.15=3.60KN/m2 ×(0.9×0.9)= 2.916KN

④楼板钢筋：1.1×0.15=0.165KN/m2 ×(0.9×0.9)= 0.134KN

⑤施工人员及设备荷载标准值2.5 KN/m2 ×(0.9×0.9)= 2.025KN

⑥施工振动荷载:2 KN/m2 ×(0.9×0.9)= 1.62KN

〈2〉立杆轴心力设计值N

由于施工进度快，本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工，而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度，故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载，上层荷载取本层支顶荷载的一半。

N＝1.2×1.5×(①+②+③+④)+1.4 (⑤+⑥)

＝1.2×1.5×(1.328＋0.073+2.916＋0.134)+1.4×(2.025+1.62)

〈3〉力杆稳定承载力设计值计算：

钢管立柱选用ф48×3.5mm，其净截面面积A ＝489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2

＝13115/0.586×489=45.767 N/mm2≤205N/mm2

故脚手架间距900mm的稳定性满足要求。

根据设计图纸，该高支模最高位置梁截面为400×3900mm，梁模板采用18mm厚夹板,支顶间距450mm，梁底中间加钢管支顶间距900mm，侧模加竖向50×100mm木枋间距300mm，梁穿，梁底横楞为间距150mm的50×100mm木枋，纵楞为两条50×100mm，木枋。

底模板验算

150 150 150 150 150 150

计算间图5

①模板自重0.40×0.018×6=0.018KN/m

②新浇混凝自重3.9×0.40×24=37.44KN/m

③钢筋自重3.9×0.40×1.5=2.34KN/m

④施工振捣荷载2×0.400=0.800KN/m

⑤施工人员及设备荷载:0.4×2.5=1.00 KN/m(均布荷载)

F=2.5KN (集中荷载)

Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:

总竖向荷载q1=(①+②+③)×1.2+1.4×(④+⑤)

=(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×(0.800+1.00)

=49.998KN/m

Ⅱ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:

总竖向荷载q2=(①+②+③)×1.2+1.4×④

=(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×（0.800）

=48.878KN/m

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：

则M1=Kmq1l2=0.077×49.998×0.152=0.087 KN.m

M2=Kmq2l2+ KmFFl=0.077×48.878×0.152+0.169×2.5×0.15

W=bh2/6=400×182/6=21600mm3

б=M/W=(0.148×106)/ 21600=6.854N/mm2<[б]=13N/mm2满足要求。

V=kvq2l+kvF=0.607×48.878×0.15+0.661×2.5=6.102KN

=(3×6.102×103)/(2×400×18)=1.271N/mm2

q=1.2×(①+②+③)= 1.2×(0.018+37.44+2.34)=47.758KN/m

胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2

ω=Kω×(ql4/100EI)

=0.632×[47.758×1504/(100×9000×400×183/12)]

=0.276mm<[ω]=l/400=400/400=1.00mm 满足要求。

〔2〕梁底模板下横楞计算(150mm)

计算简图如“计算简图10”示:

300 400 300

①模板自重：0.15×0.018×5=0.014KN/m

②新浇混凝土自重:0.15×3.9×24=14.04KN/m

③钢筋自重: 0.15×3.9×1.5=0.878KN/m

④施工振捣荷载:0.15×3.9=0.585KN/m

⑤施工人员及设备荷载 0.15×2.5=0.375KN/m

总竖向荷载：q1=1.2×(①+②+③) +1.4(④+⑤)

=1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×(0.585+0.375)

=19.262KN/m

选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。

q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m

=6.777N/mm2<[б]=13N/mm2

间距为150mm可满足要求。

V=qb/2=(19.262×0.4)/2=3.852KN

τ=3v/2bh=(3×3.852×103)/(2×50×100)=1.156N/mm2

q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.014+14.04+0.878)=17.918KN/m

E=10000N/mm2

I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3

×10000×8333333)

=1.663mm<[ω]=l/400=1000/400=2.5mm 满足要求。

〔3〕最下排木枋（支承在顶托上的木枋）的计算

采用双排木枋，计算简图如“计算简图7”示

下排采用双木枋，每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：

M= KmP1+Kmql2=0.169×3.852+0.077×0.036×0.452=0.652KN.m

v=KVp1=0.661×3.852=2.546KN

τ=3v/2bh=(3×2.546×103)/(2×(2×50×100))

=0.382N/mm2

荷载不包括振捣荷载，则

q3=1.2×(①+②+③) +1.4×⑤

=1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×0.375

=18.443KN/m

I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3

p=qb/2=18.443×0.4/2=3.689KN

2.钢管架支撑稳定性验算

①钢管架自重合计： 2.5 KN/m

②模板自重：(2×3.75×0.018+0.4×0.018)×5=0.711KN/m

③新浇混凝土自重:0.4×3.9×24=37.44KN/m

④钢筋自重：0.4×3.9×1.5=2.34KN/m

⑤施工人员及设备荷载 0.4×2.5=1.0KN/m

⑥施工振捣荷载: 0.4×2=0.80KN/m

(2)作用于钢管架轴心力设计值N

N＝〔1.2×（①+②+③+④）+1.4×(⑤+⑥)〕×0.45

＝〔1.2×（2.5＋0.711+37.44+2.34）+1.4×(1.00+0.80)〕×0.45

(3)一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：

钢管立柱选用ф48×3.5mm，其净截面面积A ＝489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2

＝24349/0.586×489=84.972 N/mm2≤205N/mm2

故脚手架间距450mm的稳定性满足要求。

在搭设脚手架的过程，在每条立杆底下垫一块不小于100mm×100mm×18mm(厚)的木垫板，木板铺在已经完成的地下室顶板砼板面上。砼板强度等级为C35，轴心抗压设计值为fc=17.5Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为7d后，砼强度按50%计，则

立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：

式中p为立杆基础底面的平均压力，

A=0.1×0.1=0.01m2，

N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=24.349KN

A为立杆基础底面垫板面积；

则有p= 满足要求。

4.梁侧模及对拉螺栓拉力计算

其中t0= c=24KN/m2 β1 =1.0 β2 =1.15 V=1.5m/h

则有 F=0.22×24×5×1.0×1.15×1.51/2=37.183 KN/m2

根据两公式计算结果取较小值37.183KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。混凝土对侧模板的作用宽度为300mm,作用在上下边沿处,混凝土压力相关不大,可近似取其相等.

模板最大侧压力设计值：

q＝（1.2×F＋1.4×4）×0.30＝（1.2×37.183＋1.4×4）×0.3

＝15.066KN/m

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：

枋木弹性模量E=10×103N/mm2

截面惯性矩I = bh3/12 = 100×503/12=10.417×105mm4

截面抵抗矩W = bh2/6 = 100×502/6 =41667mm3

跨中弯矩 Mmax = 0.121×q×L2 =0.121×15.066×0.302=0.164KN.m

σ＝Mmax/W=0.164×106/41667＝3.936N/mm2 < [σ]＝13N/mm2

所以侧模竖向加竖枋100mm(宽)×50mm间距300mm满足要求。

对拉杆承受最大拉力P＝FcL＝37.183×0.60＝22.310KN

对拉螺栓可承受的拉力：

S＝2f＝2×12.900 KN=25.8KN>22.310KN 。

梁中穿二道Φ12对拉螺栓间距600满足要求。

北京奥林匹克公园某中心配套设施项目室外工程分包工程施工组织设计_secret模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。

木枋：采用50mm×100mm木枋。

支撑系统：钢管脚手架（φ48×3.5mm）及配件、Φ12对拉螺栓等。

放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高

钢渣显热回收工程商混料仓施工方案⑴采用钢管脚手架支撑模板。

①梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。

②梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。