施组设计下载简介：

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8.扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m～65N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。

9.预先对梁板底设置起拱，设计无要求时按0.1%～0.3%起拱。

10.浇筑混凝土时控制卸料厚度（板超过浇筑高度小于100mm，梁分层厚度400mm）及浇筑方向，均匀布料，分层浇筑。混凝土浇筑完毕并达到设计强度后方可开始拆除模板支撑。

11.安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理。避免质量、安全事故发生。

12.架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求弹线进行施工徐州新城区四号地块工程雨季施工方案.doc，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。

13.混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，梁板浇筑从中间向两侧分层进行。

六、高支架模板搭设安全管理措施

1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。

2、模架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。模架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。

3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。

4、钢管模架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。

5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。

6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查：

（1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；

（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求；

（3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；

（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。

7、顶板操作层外围四周设置栏杆防护。

七、高支架模板搭设应急预案

1.施工前对参与施工的各工种操作人员进行安全技术交底，明确高大模板混凝土施工的各项要求及出现险情的处理措施。

2.明确混凝土浇筑方向和顺序，严禁混凝土局部超高堆放。

3.巡查模板的木工应在架体外观察，钢筋工在操作区外等候调遣。

4.施工中发现异常及时停止施工，操作人员先撤离，待处理完毕后继续施工。

5.现场技术管理人员必须在现场协调指挥，严禁野蛮施工。

1.混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁侧模板。

2.板底模板混凝土强度达到100%的设计强度时拆除。

3.梁底模板混凝土强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。

4.模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。

5.拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。

九、模板及支撑验收要求

1.钢管扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。

2．施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。

3．搭设施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目工程师、安全员验收。

4．验收标准：按施工方案搭设；立杆垂直度全高不大于30mm；梁、板底立杆扣件拧紧力矩40~65N·m。

十、高支架模板及支撑验算：

（一）.板厚150mm楼板模板计算

模板面板采用15mm高强度多层板E=4.5×103N/mm2，[σ]=10.32N/mm2；g=0.04kN/m2

E=9000N/mm2，[σ]=13N/mm2；[τ]=1.4N/mm2，

①模板及支架自重标准值：0.30kN/m2

②混凝土标准值：24kN/m3

③钢筋自重标准值：1.124kN/m3

④施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m2（验算模板、小梁）；1.5kN/m2（验算大横杆）

1.0kN/m2（验算立杆）（集中荷载P=2.5kN）

（2）面模板承载能力强度验算

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取2.5kN/m2)

F1=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+2.5×1.4=8.39kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取2.5kN/m2)

F2=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+2.5×0.7×1.4=7.95kN/m2

以上F1、F2两者取大值，F1=8.39kN/m2

面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。

线荷载设计值：q1=F1×1.0m=0.9×8.39kN/m2×1.0m=7.56kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值：
=
=37800N·mm

面模板自重线荷载设计值：q2=0.04kN/m2×1.0m×1.2=0.05kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×2.5kN×1.4=3.15kN

施工荷载为集中荷载弯矩值：
=
=157750N·mm

以上
＞
，面模板强度验算采用
值。

=
=37500mm3

=
=4.21N/mm2＜[σ]=10.32N/mm2满足要求

（3）面模板承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）=4.07kN/m2

q3=F3×1.0=4.07kN/m2×1.0m=4.07kN/m

=
=281250mm4

=
=0.07mm＜
=
=0.50mm满足要求

（4）计算次木龙骨(40×90木方)承载能力强度验算

以上1)结果F1、F2两者取大值，F1=8.39kN/m2

次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3=0.9×F1×0.20m=0.9×8.39kN/m2×0.20m=1.51kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值：
=
=120800N·mm

面板木楞自重线荷载设计值：q4=0.9×0.3kN/m2×0.20m×1.2=0.065kN/m

跨中集中荷载设计值：P=0.9×2.5kN×1.4=3.15kN

施工荷载为集中荷载弯矩值：
=
=635200N·mm

以上
＞
，木楞强度验算采用
值。

木楞截面模量：
=
=54000mm3

=
=11.77N/mm2＜[σ]=14.00N/mm2满足要求

（5）木方承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）=4.07kN/m2

q5=F3×0.2=4.07kN/m2×0.20m=0.814kN/m

木楞惯性距：
=
=2430000mm4

=
=0.20mm＜
=
=3.20mm满足要求

（6）木方承载能力抗剪验算

以上1)结果F1、F2两者取大值，F1=8.39kN/m2

次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽0.20m。

线荷载设计值：q3=F1×0.20m=0.9×8.39kN/m2×0.20m=1.511kN/m

木楞剪力设计值：
=
=605N

2）均布荷载设计值抗剪验算：

=
=0.26N/mm2＜[
]=1.4N/mm2满足要求

（7）主龙骨（Ø48×2.8钢管横杆）承载能力强度验算

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取1.5kN/m2)

F4=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+1.5×1.4=6.99kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取1.5kN/m2)

F5=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+1.5×0.7×1.4=6.94kN/m2

以上F4、F5两者取大值，F5=6.99kN/m2

次龙骨视为跨度1000mm梁，主钢龙骨作为梁支点按简支梁验算，取荷载宽800mm。

线荷载设计值：q5=0.9×F5×0.80m=0.9×6.99kN/m2×0.80m=5.04kN/m

施工荷载为均布荷载弯矩值：
=
=630000N·mm

钢管截面模量：W=4250mm3(Ø48×2.75钢管)

2）均布荷载设计值抗弯强度验算：

=
=148.24N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求

（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算

挠度验算荷载组合标准：①＋②＋③

荷载标准值：F3=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）=4.07kN/m2

q6=F3×1.00=4.07kN/m2×1.00m=4.07kN/m

E=2.06×105N/mm2Ix=1.02×105mm4(Ø48×2.80钢管)

=
=2.53mm＜
=
=4.00mm满足要求

（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算

可变荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.2＋④×1.4(均布荷载取1.0kN/m2)

F6=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.2+1.0×1.4=6.29kN/m2

永久荷载效应控制组合：（①＋②＋③）×1.35＋④×0.7×1.4(均布荷载取1.0kN/m2)

F7=（0.30+24×0.15+1.124×0.15）×1.35+1.0×0.7×1.4=6.48kN/m2

以上F6、F7两者取大值，F7=6.48kN/m2

钢管支撑间距最大为0.80m×1.00m，水平杆步距＜1.80m，支撑杆有效面积A=397.4mm2

钢管扣件重量：N2=15（步）×165N(经验值)=2475N（按23.60m高度计算）略

2）均布荷载设计值强度验算：

N1=0.9×6.48kN/m2×0.80m×1.00m=4.667kN(单根立杆承载面积)

N=N1+N2=4667N+2475N=7142N支撑钢管有效面积A=397.4mm2

=
=17.98N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求

3）均布荷载设计值稳定验算：

钢管Ø48×2.8回转半径：
=
=16.01mm

计算长度：
；
=
=112.43＜[
]=150

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得φ=0.481

则：
=
=37.37N/mm2＜[σ]=205N/mm2满足要求

(10)扣件抗滑能力验算：

查《扣件脚手架规范》表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：[N]=8000N

根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N=7142＜[N]=8000N，单扣件满足要求

为确保安全，板底水平杆与立杆连接须采用双扣件。

（二）.梁250mm×370mm（等效截面）模板计算

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立柱间距la(mm)

梁两侧立柱间距lb(mm)

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)

混凝土梁距梁两侧立柱中的位置

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.37)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.37)+1.4×0.7×2]×1＝13.349kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.37]×1＝11.585kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.37)]×1＝9.535kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×13.349×0.1252＝0.026kN·m

σ＝Mmax/W＝0.026×106/37500＝0.695N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×9.535×1254/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×11.585×0.125+0.437×1.764×0.125＝0.639kN

R2=1.25q1L=1.25×13.349×0.125＝2.086kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×9.535×0.125＝0.447kN

R2'=1.25q2L=1.25×9.535×0.125＝1.49kN

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面惯性矩I(cm4)

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.639/1＝0.639kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[2.086]/1=2.086kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=0.639/1＝0.639kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×0.37=0.225kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=0.639+0.03+0.225=0.895kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=2.086+0.03=2.116kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.639+0.03+0.134+4.008=4.812kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[0.895,2.116,4.812]=4.812kN/m

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.447/1＝0.447kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[1.49]/1=1.49kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.447/1＝0.447kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.37=0.185kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=0.447+0.025+0.185=0.657kN/m

中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=1.49+0.025=1.515kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.447+0.025+0.11+2.399=2.981kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[0.657,1.515,2.981]=2.981kN/m

为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.812×0.82，0.5×4.812×0.052]＝0.385kN·m

σ=Mmax/W=0.385×106/54000=7.129N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×4.812×0.8，4.812×0.05]＝1.925kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.925×1000/(2×40×90)＝0.802N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.981×8004/(384×9350×243×104)＝0.7mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝2.981×504/(8×9350×243×104)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×50/250＝0.4mm

Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[4.812×0.8,0.5×4.812×0.8+4.812×0.05]=3.85kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.716kN,R2=1.693kN,R3=3.85kN

Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.981×0.8,0.5×2.981×0.8+2.981×0.05]=2.385kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.526kN,R2'=1.212kN,R3'=2.385kN

主梁计算截面类型(mm)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

DB33T 2363.5-2021 市域（郊）铁路工程质量验收规范 第5部分：通信与信号工程.pdf主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.494×106/4250=116.137N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝5.362kN

CJJ 124-2008：镇（乡）村排水工程技术规程（无水印 带书签）τmax=2Vmax/A=2×5.362×1000/398＝26.943N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax＝1.141mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm

支座反力依次为R1=0.897kN，R2=5.728kN，R3=0.366kN