施组设计下载简介：
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
农贸批发大市场升级改造工程悬挑脚手架施工方案二、脚手架设计计算 1
4.扣件抗滑力计算 6
5.脚手架立杆荷载计算 7
瑞安天地房地产项目A区水电安装工程施工组织设计6.立杆稳定性计算 9
8.悬挑梁受力计算 11
9.悬挑梁整体稳定性计算 13
10.拉绳受力计算 14
11.拉绳强度计算 14
三、悬挑架构造要求 17
四、悬挑架防护措施 18
五、悬挑架安全技术措施 19
六、悬挑架拆除安全技术措施 20
悬挑式型钢脚手架专项施工方案
xx农贸批发大市场升级改造建设工程项目位于xx县xx路80号，建筑面积为19291.1平方米，为原来的老西套市场进行拆除后新建1栋地下一层、地上二层的框架结构商业用房。地下室高度为4.5米。
项目名称：xx农贸批发大市场升级改造建设项目
建设单位：xx县市场服务中心
勘察单位：xx省xx工程勘察院
设计单位：xx大学设计研究院有限公司
施工单位：xxxx建设工程有限公司
监理单位：xxxx工程项目管理有限公司
审图单位：xxxx建设工程设计咨询有限公司
双排脚手架搭设高度为10米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.80米；
内排架距离墙长度为0.20米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
脚手架沿墙纵向长度为92米；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距4.0米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
施工均布荷载(kN/m2):2.700；
脚手架用途:结构脚手架；
本工程地处江西省赣州市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；
计算中考虑风荷载作用；
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；
脚手板铺设层数:6层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；
栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.30米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C35；
钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。
大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；
脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.000/(2+1)=0.100kN/m；
活荷载标准值:Q=2.700×1.000/(2+1)=0.900kN/m；
静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.100=0.166kN/m；
活荷载的设计值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.313kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.313×106,0.369×106)/5080.0=72.638N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=72.638N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求。
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.100=0.138kN/m；
活荷载标准值:q2=Q=0.900kN/m；
V=0.677×0.138×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.985mm；
大横杆的最大挠度1.985mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求。
大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150kN；
活荷载标准值：Q=2.700×1.000×1.500/(2+1)=1.350kN；
集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.150)+1.4×1.350=2.139kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.038×1.0002/8=0.006kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式:
Mpmax=2.139×1.000/3=0.713kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.719kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.719×106/5080.000=141.496N/mm2
小横杆的最大弯曲应力σ=141.496N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求。
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×1000.04/(384×2.060×105×121900.000)
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.150+1.350=1.558kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式:
最大挠度V=Vqmax+Vpmax=0.020+2.202=2.222mm
小横杆的最大挠度为2.222mm小于小横杆的最大容许挠度1000.000/150=6.667与10mm,满足要求。
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；
小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.000/2=0.019kN；
脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN；
活荷载标准值:Q=2.700×1.000×1.500/2=2.025kN；
荷载的设计值:R=1.2×(0.0580.019+0.225)+1.4×2.025=3.197kN；
R=3.197kN 5.脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248。 NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×24.80=5.476 (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30。 NG2=0.300×6×1.500×(1.000+0.2)/2=1.620kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15。 NG3=0.150×6×1.500/2=0.675kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005。 NG4=0.005×1.500×24.800=0.186kN 经计算得到，静荷载标准值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.957kN 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值： NQ=2.700×1.000×1.500×2/2=4.050kN 风荷载标准值按照以下公式计算： 经计算得到，风荷载标准值： Wk=0.7×1.95×0.645×0.35=0.308kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式： N=1.2NG+1.4NQ =1.2×7.957+1.4×4.050 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为： N=1.2NG+0.85×1.4NQ =1.2×7.957+0.85×1.4×4.050 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为： Mw=0.85×1.4WkLah2/10 =0.850×1.4×0.271×1.500×1.8002/10 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N=15.218kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500； 计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m； 长细比Lo/i=197.000； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186； 立杆净截面面积：A=4.89cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2； σ=15218.000/(0.186×489.000)=167.318N/mm2； 立杆稳定性计算σ=167.318N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 立杆的轴心压力设计值：N=14.368kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500； 计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m； 长细比:L0/i=197.000； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186 立杆净截面面积：A=4.89cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2； σ=14367.708/(0.186×489.000)+156672.306/5080.000 =188.808N/mm2 立杆稳定性计算σ=188.808N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求。 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： 风荷载标准值Wk=0.308kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=14.4m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4×Wk×Aw=6.209kN 连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.209kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： 由长细比l0/i=200.000/15.800的结果查表得到：φ=0.966，l为内排架距离墙的长度； 又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2； Nl=9.096 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=9.096小于双扣件的抗滑力12.800kN，满足要求。 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。 受脚手架集中荷载N=1.2×7.957+1.4×4.050=15.218kN； 水平钢梁自重荷载q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m； 经过连续梁的计算得到： 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1]=17.200kN R[2]=14.175kN 最大弯矩Mmax=1.807kN.m 最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.807×106/(1.05×108300.0)+ 0.000×103/2195.0=15.891N/mm2 水平支撑梁的最大应力计算值15.891N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求。 9.悬挑梁整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下： φb=570×10.0×63.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.87 经过计算得到最大应力σ=1.807×106/(0.919×108300.00)=18.152N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算σ=18.152小于[f]=215.000N/mm2,满足要求。 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下式计算： 其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力RCi=RUisinθi。 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=18.525kN （1）钢丝拉绳(支杆)内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=18.525kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 计算中[Fg]取18.525kN，α=0.820，K=6.000，得到：d=16.47㎜ 经计算，钢丝绳最小直径必须大于17.000mm才能满足要求。 （2）钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为： N=RU=18.525kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为： 其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1852.543×4/3.142×125.000)1/2=14.000mm； 12.锚固段与楼板连接的计算 （1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.153kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[152.719×4/(3.142×50×2)]1/2=1.394mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 （2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 螺栓的轴向拉力N=0.153kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.510kN，满足要求。 （3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=14.17kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求。 1.采用[12cm型槽钢，自重为120N/m，搭设高度H=24.8m,立杆横距b(架宽)＝1.0m,立杆纵距L=1.5m,大横杆步距1.8m,铺竹脚手板2层，同时施工2层，施工荷载QK=2.7kN/m2，连墙杆布置为两步三跨。密目网全封闭。 2.脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆，在立杆与大横杆的交点 处，小横杆伸出外排杆100mm,伸出150mm,里排立杆距墙200mm。 3.由于满铺脚手板，所以应在原有两根小横杆中间再加一根，同 4.按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一道大 横杆，需再增加一道大横杆及一个扣件。 5.剪刀撑按水平4跨垂直4步一组设置，两杆交叉与地面成450角。 SL 430-2008标准下载6.悬挑架结构应满布剪刀撑。 7.连墙件采用主体预埋钢管，用槽钢将脚手架与主体连接，预埋槽钢以高出砼面20cm为宜。 2.竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。 3.密目网必须使用获得省安监总站准用证的产品，要从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧，密目网的绑扎要用尼龙绳每孔一扎。 4.安全网的设置：从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧。密目网的绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用短绳每孔一绑。施工层要设随层网，设18cm高的连续挡脚板，挡脚板要用铁丝绑在立杆上。设0.6m和1.2m高防护栏杆两道，防护栏杆要刷红白相间的境界色。 5.人行斜道的设计:人行斜道的宽度为1.2m，坡度为1：3（高：长）。 斜道拐弯平台面积为9m2,宽度为1.5m。斜道两侧及拐弯平台外围设置1.2m的防护栏杆及高180mm的挡脚板。人行斜道的脚手板上钉防滑木条，其厚度为30mm，间距为250mm。斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、剪刀撑等。立杆纵距为1.5m，埋入地下500mm,大横杆间距为1.0m。小横杆置于斜横杆上间距为1m。拐弯处小横杆间距为0.6m。为保证斜道的稳固【书签版】GB 51318-2019-T：沉管法隧道设计标准.pdf，在斜道两侧、平台外围和端部应设置剪刀撑，并加强脚手架连墙杆的设置。斜道脚手板应铺平、铺牢。