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10#附着式升降脚手架施工方案(现)

一、工程概况：……………………………………………………………2

二、脚手架方案选择………………………………………………………2

福厦线渔溪信号综合楼工施工组织设计三、脚手架构造：…………………………………………………………2

四、工作原理：……………………………………………………………3

五、制作要求：……………………………………………………………3

六、安装程序：……………………………………………………………3

七、升降方法：……………………………………………………………4

八、操作规程：……………………………………………………………4

九、升、降时特别注意事项………………………………………………5

十、安全操作规程…………………………………………………………6

十一、脚手架的使用和维护保养…………………………………………6

十二、脚手架的拆除………………………………………………………7

十三、附图及外升降脚手架设计计算书…………………………………7

阿尔卡迪亚一期10#楼工程由石家庄市荣盛地产开发有限公司开发；江苏省苏中建设集团股份有限公司石家庄分公司总承包；中国建筑标准设计研究院设计；河北九润工程项目管理有限责任公司监理。

本工程位于石家庄市平安街东侧,和平路北侧。

本工程地下3层，地上34层。其中地下夹层为自行车库及设备用房；其它地下二层主要为六级人防工程和储藏室；一层以上均为住宅。

该工程建筑高度99.58m，±0.000相当于绝对高程73.50米，建筑面积为52656㎡。

主体结构形式为现浇钢筋混凝土剪力墙结构。基础为筏板基础。

根据施工组织设计要求及本工程具体情况，脚手架依据不同部位不同阶段，拟采用各种形式施工：内脚手架主体施工阶段采用满堂脚手架兼作楼板模板支架，外墙采用SY－H型单片附着式升降脚手架；装饰阶段室内采用工具式简易脚手架，室外选用吊篮脚手架。

升降轨道包括两部分：一部分是轨道挑梁横杆部件，选用18＃工字钢。另一部分是与轨道挑梁横杆垂直焊接的12＃槽钢形成两个的轨道。横杆与竖直杆之间有加强筋，竖直杆上相应处钻四对直径30mm的孔。在18＃工字钢的另一端采用200×240×14mm的钢板与工字钢垂直焊牢，并配有加强板，升降轨道与建筑物连接处采用直径30mm的螺栓紧固连接。

脚手承重架内侧立杆直径和升降时栓钢丝绳的下端部水平横杆采用60×4mm的钢管，外侧立杆及其他杆件均采用直径48×3.5mm的钢管，杆件与杆件之间焊接牢固，形成定型骨架，每榀脚手架由两片骨架和脚手钢管、扣件组成。

底层操作平台用竹胶板或九夹板铺设，其余层面用竹笆铺设，采用14＃铁丝四角扎牢，外侧挡脚板采用180mm高的竹胶板或九夹板，外立面用2000×5500mm的密目安全网满封。

升降时均采用3T的手动葫芦作为升降动力设备与FZ－150型附着式升降脚手架防坠装置配套使用（严禁使用塔吊升降）。

1、结构工程施工时，按照脚手架排列图在建筑物的外墙、柱或梁的对应位置上，预留直径40mm的孔，将升降轨道用直径30mm的螺栓紧密固定在外墙、柱或梁的相对位置上。然后，将工作操作台的两内侧主立杆分别插在两升降轨道竖杆之间的轨道内，在轨道槽钢的孔内插上两根销轴，由销轴支承整个工作操作台及部件的重量。

2、工作操作台的升降是这样实现的：用两只3T手拉葫芦将工作操作台部件提起并逐步提升（务必与防坠器配套使用）。在架体升或降的运行过程中，当片架横杆将碰到销轴，阻碍架体上升或下降时，应先在同一支承的其他孔内先插上销轴，然后才可以拔去阻碍架体运行的销轴。按照先插后拔的原则交替进行，让架体始终处于受支承和防倾覆的状态，直到架体到达需要上升或下降的高度。

1、脚手承重架的几何尺寸必须准确，对角线误差不大于5mm，中心线偏差在2mm以内。

2、脚手承重架的焊缝厚度不小于4mm，升降轨道焊缝厚度不小于8mm，焊缝不得有咬肉、焊渣、气孔、弧坑等现象存在。

3、各部件清除铁锈、焊渣等，应磨掉外露的锐角，然后刷防锈漆两遍。

4、外围的预留孔必须严格按要求进行，以确保垂直度及各孔的标高。

5、各种钢材、扣件、安全防护网等，均必须有产品合格证和检测报告。

6、进行严格的质量检查验收，及时办理内部验收手续。

1、根据脚手架的平面布置图预留好孔洞，安装升降轨道，并要求升降轨道与建筑物保持垂直。

2、按照每榀架体的平面尺寸，用直径48×3.5mm的钢管和扣件进行组装，每个操作平台铺设四根水平横杆。在脚手架的两端和中间部位，安装小横杆和立杆，并在外侧按规定设剪刀撑和栏杆。在每步操作平台钢管上，铺设竹笆片（底层采用兜底网、钢管上铺设竹胶板或九夹板），并用14＃铅丝与钢管绑扎牢固。底层操作平台与建筑物之间用竹胶板和定型钢筋环做成活动板进行封闭。外围用2000×5500mm的密目网满挂扎牢，并从最底层内侧大横杆绕过下部张设到外侧最下一根围护杆上。

3、组装完成后，用塔吊将整榀脚手架吊起，将脚手承重架的主立杆进入预先安装的升降轨道的滑槽内，调整好高度将直径28mm的销轴销入每一支承轨道的孔内（每一支承体销两只），在销轴的尾端孔内销入开口销或弹簧销。所有工序检查完毕后将脚手架慢慢放下就位。

1、先在每榀架体的两个片架最上面的支承体上安装防坠器，在防坠器的挂钩上挂上3T手拉葫芦，葫芦下吊钩勾住片架下端60×4的承重横杆上栓的直径16mm的起吊钢丝绳。

2、拉动葫芦手链,使葫芦处于受力状态(操作时应注意起吊钢丝绳的受力位置).准备工作完成后,再仔细检查一遍,确认无误时方可进行升降运动,当横杆即将与轨道销轴相碰时应先在升降轨道另外的孔内销上销轴,

3、拔去相碰的销轴,依次循环,将架体提升或下降一楼层高度时停止,按规定要求销上保险销.待检查完毕后放松手动葫芦,使脚手架重新处于提升或下降前的状态。

4、退出手拉葫芦和防坠器。升降时严禁使用塔吊作为升降动力进行提升。

2、安装和升降作业前，应由项目技术负责人或脚手工长对操作人员进行安全技术交底，安全员对操作过程实施现场监督。作业区的外围应设警戒标志，严禁有人进入警戒区域内。

3、安装时应缓慢就位，严禁碰撞建筑物，操作人员应站在结构层楼面上或相邻的已安装完毕的架体上进行作业，并系好保险绳，确保作业人员安全。

4、脚手架安装结束后必须经公司安全设备科及有关权威机构检测验收合格后，方可投入使用。

5、脚手架升降前应将被提升脚手架与相连架体连接的安全网、杆件等全部拆离，同时除去脚手架与建筑物之间可能阻碍架体升降的物体。

6、脚手架上升时，先安装提升层轨道支承件，然后按要求挂好防坠器和手拉葫芦及钢丝绳，仔细检查确认无阻碍后，由两名操作人员同时均衡拉动手拉葫芦，当轨道内的销轴对架体的上升产生阻碍之前，先在轨道支承件另外的孔内销上直径28mm销轴和弹簧销，然后拔去相碰的直径28mm销轴。依次循环，将架体提升或下降一楼层高度时停止，按规定要求销上保险销。待检查完毕后放松手拉葫芦，使脚手架重新处于提升或下降前的状态。然后退出手拉葫芦和防坠器。升降时严禁使用塔吊作为升降动力。

7、脚手架下降前，应将每榀脚手架之间的连接安全网、杆件、竹笆等全部拆除并放置好，将操作平台上的荷载全部去除，并去除脚手架与建筑物之间阻碍架体下降的物体。

8、脚手架下降按要求挂好防坠器和手拉葫芦及钢丝绳，安装好下降层的轨道支承件，确认无阻碍后，有两名操作人员同时均衡拉动手拉葫芦，使脚手架均衡下降。当轨道内的销轴对架体的上升产生阻碍之前，先在升降轨道另外的孔内销上直径28mm销轴和弹簧销，然后拔去即将相碰的直径28mm销轴。依次循环，将到需要的高度时，插上所有的销轴，使脚手架由各升降轨道的销轴承担，待检查完毕后，退下手拉葫芦和防坠装置。

九、升、降时特别注意事项：

1、必须保持脚手架同步升降。

2、应随时观察脚手架的横杆与销轴相碰的情况。

3、注意脚手架横杆与直径28mm销轴相碰时，一定要先在轨道支承的另外孔内销上直径28mm的销轴，然后才能拔去另一根销轴。

4、注意在升降过程中每个升降轨道内应保留一根直径28mm的销轴(即在同一片架上保留三根销轴)作为防倾、防坠的双重保险作用。

1、遇六级以上(包括六级)大风、大雨、大雪、浓雾等恶逆天气时禁止升降施工作业。

2、提升架体附着的结构混凝土强度等级必须达到C15。

3、提升架体外侧立面用密目式安全网进行围护，底部用胶合板做全密封，下面挂兜底安全网。

4、提升架体在升降过程中，应注意无障碍物阻挡。

5、升降操作和拆除脚手架过程中必须设置安全警戒区。

6、提升架体在升降过程中，严禁在脚手架上进行其他任何施工作业。升降完成，办妥交付使用手续后方可继续使用。

7、架体升降作业时必须有专人监控，在升降过程中发现有异常现象应立即停止作业，待排除故障后方可继续操作。

8、架体升降操作人员必须经过专业机构培训，经考试合格后持证上岗。

9、架体在升降过程中必须使用合格的防坠装置。

十一、脚手架的使用和维护保养：

1、附着式升降脚手架随土建施工进度进行升降运行，每完成一次升降后，必须经验收合格后方可进行使用。

2、结构施工和装饰施工脚手架设计活荷载分别为:2×3KN/㎡和3×2KN/㎡。升降脚手架的使用应严格按规范荷载要求正确使用，严禁超载。架面荷载应均匀分布。

3、严禁随意拆除架体连接件和安全防护设施。如需进行调整必须由脚手架专业施工人员进行。

4、土建支模的支撑严禁与架体相连，卸料平台严禁受力于架体上。

5、脚手架只能作为操作架,不能作为外模板的支承架，及作为吊料平台、推车运料台等。

6、脚手架应定期进行保养维修，使脚手架始终保持安全工作状态：

（1）每半个月检查一次脚手板是否松动、安全网是否破损，如有及时修复。

（3）穿墙螺栓定期上润滑油，防止锈蚀。

（4）定期检查脚手架整体或局部的垂直度，发现问题及时整改。

（5）每月由安全员组织相关人员进行一次全面检查，发现隐患及时整改。

（6）拆除后的脚手架构件应及时入库。

（7）凡弯曲、变形无法调直的杆件、损坏的构配件一律进行更换。

（8）定期对脚手架的构件进行除锈，并做防锈处理。

（9）螺栓必须选用3#钢制成，螺纹露出螺帽不应少于3牙，发现螺栓有滑丝、变形、磨损、锈蚀时应及时更换。

1、脚手架拆除时，作业区及进口处必须设置警戒标志，并派专人监护，严禁非作业人员进入。

2、拆除人员必须按高空作业规定配带安全防护用品，杜绝违章作业。

4、拆除的杆件应由上而下进行传递，严禁抛掷。片架应用滑轮和有效制动装置的设备进行倒放，确保安全平稳落地。

十三、附图及外升降脚手架设计计算书：

一、脚手架主要技术参数

1、该升降脚手架由两片脚手承重架组成一榀，应用于2.8～3.0m层高的工程，每榀设五个操作平台。

2、该升降脚手架的受力特点是操作层上的力通过大横杆直接传递到主框架的小横杆上。其单榀长度≤4.5m，中间跨度≤3.0m，两端各挑出长度≤0.75m，宽度为1.0m。架体高度11.05m。混凝土强度等级≥C25。

3、强度设计值K1≥1.5；K2≥2.0。

4、活荷载取值：结构施工按两个操作层计算，每层取3KN／㎡，投影荷载为6KN／㎡。装饰施工按三个操作层计算，每层取2KN／㎡，投影荷载为6KN／㎡。

6、3＃钢强度设计值和弹性模量。

抗拉、抗弯强度：205N／mm2；抗剪强度：130N／mm2；弹性模量：206×103。

二、结构计算的有关标准和依据；

《建筑施工脚手架实用手册》（中国建筑工业出版社2002.5）

《新型脚手架与模板支撑架》（中国建筑工业出版社97年版）

《建筑施工与管理实用手册》（东南大学出版社94年版）

脚手承重架：2片×｛9.45m×5.52Kg／m（φ60×4立杆）＋［（11.05＋1.8）（立杆）＋（8×0.892＋0.2）（横杆）＋（2.1＋1.4＋2.24×2＋1.4）（斜杆）］×3.84Kg／m｝＝332Kg

钢管：32根×4.5m×3.84Kg／m＝553Kg

扣件：230只×1.3Kg／只＝299Kg

竹片：5层×4.5m×1m×35Kg／㎡＝788Kg

密目安全网：（11.05m×4.5m＋1m×4.5m）×0.5Kg／㎡＝27Kg

立杆：6根×11.05m×3.84Kg／m＝255Kg

小横杆：57×1m×3.84Kg／m＝219Kg

斜撑杆：4根×8.7m×3.84Kg／m＝144Kg

挡脚板：（4.5m＋2m）×0.18m×300Kg／㎡=351Kg

合计：2968Kg（2968×9.8＝29086N）

衡载：Gk＝29086N

施工荷载：Qk＝4.5m（长）×1.0m（宽）×6KN／㎡＝27.0KN

标准风载：ωk＝0.7×βz×μz×μs×ω

基本风压：ω＝0.55KN／㎡×1.1＝0.605

风压高度变化系数：μz＝1.79

风载荷体型系数：μs＝1.3ψ（ψ＝挡风面／迎风面＝0.4）

＝1.3×0.4＝0.52

高度风振系数：βz＝1＋ξνψz／μz

ξ＝2.258；ν＝0.63；μz＝1.79

βz＝1＋2.258×0.63×1.0÷1.79＝1.79

则ωk＝0.7×1.79×1.79×052×0.605＝071KN／㎡

YB＝Gk＋QK＝29086＋27000＝56086N

风载：F1＝7.65×4.5×0.71＝24442N

F2＝（2.9＋0.5）×4.5×0.71＝10863N

对A点取矩：F1×3.825＋（2.9＋0.35＋0.15）×XB＝（Gk＋QK）×（0.5＋0.25）＋F2×1.7

根据XA＋XB＝F1＋F2，

又因为水平方向一榀脚手架有两个支点，F3

所以：XA’＝1／2×XA＝22499N

XB’＝1／2×XB＝4847N7650

YB’＝1／2×YB＝28043N

如果产生不均匀荷载时我们假定取

荷载集中在2／3的部位：

XA’＝2／3×XA＝29999NGK＋QK

XB’＝2／3×XB＝4663NXA

YB’＝2／3×YB＝37391NA

对B点取矩：YB3400

F1×7.225＋10.55×XB＝（Gk＋QK）×0.75＋XBF2

YA＝Gk＋QK＝29086＋27000＝56086N1000

XA’＝1／2×XA＝17709N

YA’＝1／2×YA＝28043N

如果产生不均匀荷载时我们假定取荷载集中在2／3的部位：

XA’＝2／3×XA＝23612N

XB’＝2／3×XB＝75N

YB’＝2／3×YB＝37391N

YB’同风从侧加载相等，风从内侧加载时，由于建筑物遮挡脚手架下半片，风荷载取从外侧加载的50％计算。

（Gk＋QK）×0.75＋F1＋3.825＝（2.9

＋0.5）×XB＋F2×1.7×50％

XB＝37153N（受压）

同理：F1＋F2×50％＋XA＋XB＝0

同样水平方向有两个支点：7650

XB’＝1／2×XB＝18577N

如果产生不均匀荷载时我们

假定取荷载集中在2／3的部位则：A

XB’＝2／3×XB＝24769NF2

（Gk＋QK）×0.75＋F1×7.225B

＝10.55×XB＋F2×1.7×50％

XB＝18975N（受压）

F1＋F2×50％＋XA＋XB＝01000

同样水平方向有两个支点：

XB’＝1／2×XB＝9488N

如果产生不均匀荷载时我们假定取荷载集中在2／3的部位则：

XB’＝2／3×XB＝12650N

五、脚手架承重架强度校核：

根据《手册》15.5脚手架的稳定承载能力规定：

整体（整架或局部）脚手架稳定承载力取决于构件几何约束条件，在计算时，把整体作用影响考虑到确定立杆的稳定承载力的计算长度系数之中。

承重立杆（φ60×4）与外侧立杆（φ48×3.5）稳定性计算：因为最下层立杆受压荷载最严重。所以，按最下层立杆计算稳定性，按5：5将荷载分到承重立杆与外侧立杆上。

脚手架自重：Gk＝29086N

承重立杆受压Gk60＝（Gk×50％）×1／2＝7272N

外侧立杆受压Gk48＝（Gk×50％）×1／2＝7272N

活荷载；Qk＝27000N

承重立杆受压Gk60＝（Gk×50％）×1／2＝6750N

外侧立杆受压Gk48＝（Gk×50％）×1／2＝6750N

立杆的长细比：λ＝μ×h/i＝1.5×1500÷19.8＝114

由λ＝114查手册的ψ＝0.49

N＝1.2×7272＋1.4×6750＝18176N

Mw＝1.4qwkh2／10

其中风荷载标准值：qwk＝ωkl＝0.7×2.7＝1.89KNm

则，Mw＝1.4×1.89×1.52÷10＝0.595Nm

则，N／ΨA＋Mw／W＝18176÷（0.49×7.04×102）＋595÷9242＝53N／mm2

安全系数：n＝205÷53＝3.9

φ48×3.5立杆校核：μ＝1.5，则

λ＝h/i＝2000÷15.8＝127

用λ＝127查表得，ψ＝0.412

N＝1.2NGk／k1＋1.4∑NGk＝1.2×7272÷1＋1.4×6750＝18176N

则，N／ΨA＋Mw／W＝18176÷（0.412×489）＋595÷5.08×103＝90.2N／mm2

安全系数：n＝205÷90.2＝2.3

2、立杆抗压强度验收：

内侧承重立杆（φ60×4）

δ压＝N／A＝18176÷7.04×102＝25.8N／mm2

安全系数：n＝205÷25.8＝7.9

外侧立杆（φ48×3.5）

δ压＝N／A＝18176÷489＝37N／mm2

安全系数：n＝205÷37＝5.5

3、立杆与横杆焊接强度校核：

根据公式τf＝N/hulw

每层有两根小横杆与立杆焊接，焊缝厚度2.8mm，焊接长度即为四个焊缝周围长度（为了安全现取2个进行计算），即lw＝2πd＝2×3.14×48＝301mm，

钢管自重（4.5×2根＋1×2根）×3.84kg/m＝422.4N

活载：4.5×1.0×3KN／㎡＝13.5KN

N＝422.4＋13500＝13922.4N

τf＝N/hulw＝13922.4／3.5×301＝13.2N／mm2

τf＜［τ］＝120N／mm2，焊缝强度合格。

六、操作层四根水平横杆挠度计算：

q＝1.52KN/m

90027009009002700900

ν＝0.99qul4／100EI

qu＝1.4（Qp＋Qk）×C=1.4×（3＋0.3）×0.33=1.52N/m

I=12.19mm4，E=206×103N/mm2

ν＝0.99qul4／100EI=0.99×1.52×(3.0×103)4÷（100×206×103×12.19×105）=4.85mm＜10mm

MA＝MB＝1/2qa2＝1/2×1.52KN/m×0.75×0.75m=0.43KN/m

RA=RB=q/l（1＋2a）=1.52÷3.0×（3.0＋2×0.75）=2.28KN

强度δ=F/A=2280÷489=4.7N/mm2＜［δ］=205N/mm2（强度合格）

七、升降轨道强度校核:

1、18#工字钢强度校核:

压应力δ压=XA/A=29999÷1159=25.9N/mm2XA’

δ压＜［δ］=205N/mm2（强度合格）

B点：受压弯组合变形290

压应力δ压=XB’/A=4663÷1159=3.85N/mm2

弯应力δ弯=M/MZ=YB’L/WZ（式中WZ=2IZ/h）

δ弯=37391×290÷49×105=2.2N/mm2

因YB’=37391N,则工字钢梁中最大应力为:

δmax=δ压＋δ弯=6N/mm2

τmax=Q/A腹=YB’/dh1=37391/381.6=97.9N/mm2

δmax=√δ2＋3τ2=169.7N/mm2＜［δ］=205N/mm2（强度合格）

δ拉=XA’/A=48305÷1159=41.6N/mm2＜［δ］=205N/mm2

安全系数n=205÷41.6=5

B点：受压弯组合变形：

δ压=XB’/A=24769÷1159=21.4N/mm2

弯应力δ弯=M/MZ，

δ弯=37391×290÷49×105=2.2N/mm2

则工字钢梁中最大应力为:

δmax=δ压＋δ弯=23.6N/mm2

安全系数:n=205÷23.6=8.7

2、竖向焊缝强度校核：

焊缝截面积,即工字梁的横截面积1159mm2

τ=N/A=YB’/A=37391÷1159=32.3N/mm2

安全系数:n=［τ］/τ=3.7焊缝

δc=Pc/A=37391÷2×30(孔径)×5.5（厚）=113N/mm2

xxxx新城区住宅小区1#、2#、3#楼模板支撑工程施工专项施工方案安全系数:n=205÷113=1.8

八、φ28销轴静强度校核：

按第四强度理论计算，由实际受力状态分布可知：销轴上下边缘为单向应力状态。即δ2=δ3=0

销轴上最大受力F=YB’=28043N5.5755.5

JTGT_3310-2019_标准下载δ=M/M=1/4×FL/W=28043×（37.5＋5.5）F1F2

÷（πd3÷32）=140N/mm2Y1Y2

圆截面销轴截面最大剪应力：