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多功能厅顶盖高支模板施工方案

中元广场2#楼位于绵阳市高新区原双碑村七组，绵兴东路与双碑大道交界处，为中元广场的公寓及商业建筑；本工程由遂宁市中元房地产开发有限公司投资修建，四川省城市建设监理有限公司监理，达州市建筑工程总公司施工总承包。

多功能厅顶盖模板跨度、高度、结构荷载均较大，为保证工程质量，确保施工安全，特编制本高支模板施工方案。

根据本工程特点和平家园12、13栋住宅楼外排栅工程施工组织设计，结合公司及项目部同类工程施工经验，本着安全、可靠、方便、利于周转的原则，本高支模板采用如下施工方案：

1、支撑架采用扣件式钢管满堂脚手架；

《建筑施工计算手册》江正荣著

《建筑施工手册》第四版

危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）

建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）

1、木胶合板：厚度15mm，要求胶合牢固、表面密实，周转使用无起层、脱皮现象。

2、木方：规格50mm×100mm，要求含水率小于15%，无树节、虫蛀、腐朽等质量缺陷。

支撑架的设置应满足可靠承受模板荷载，确保沉降、变形、位移均符合规定，绝对避免出现坍塌和垮架，并应特别注意确保以下三点：

1.1.1、承力点应设在支柱或靠近支柱处，避免水平杆跨中受力。

1.1.2、充分考虑施工中可能出现的最大荷载作用，并确保其仍有2倍的安全系数。

1.1.3、支柱的基底绝对可靠，不得发生严重沉降变形。

1.2.1、支撑架采用扣件式钢管满堂脚手架。

1.2.2、顶盖梁截面较大，且平面布置间距较小，满堂架采用立杆等距布置的搭设方式。

1.2.3、因支撑架支撑于五层楼板砼上，且根据进度安排顶盖砼浇筑时五层楼板砼已达到标准强度要求，故本方案不考虑支架立杆基础处理。

根据工程特点，经计算，满堂架支撑按如下尺寸布置：

1.3.1、满堂架采用立杆等距布置的搭设方式，立杆纵横间距600mm。

1.3.2、为保证梁底支承，采取增设顶托立杆的方式缩小梁底立杆横向间距，600mm×1200mm的梁底立杆横向间距不大于400mm，350×1000mm的梁底立杆横向间距不大于500mm，顶托立杆与架体连成整体。

1.3.3、水平杆纵横双向搭设，步距1.5m。

1.3.4、扫地杆纵横双向搭设，距楼面高度小于300mm。

1.3.5、立杆及其顶托伸出最上层水平杆自由高度小于500mm。

1.4.1、本方案满堂架最大搭设高度8.08m，架体最小宽度8.4m，架体整体高宽比均不大于1。

1.4.2、架体底部设置纵横扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在立杆上，离地高度不大于300mm，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。

1.4.3、立柱接长采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。

1.4.4、严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平杆上。

1.4.5、水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

1.4.6、立杆底部加垫钢垫板，增大立杆底部接触面积，防止楼板局部破坏。

1.4.8、支撑架顶部设置一道水平剪刀撑，剪刀撑用旋转扣件固定在与之相连的水平杆或立杆上。

1.4.9、为保证支撑架的整体稳定性，将架体与五层已浇筑砼部分的模板支撑架连接成整体。

1.4.10、为减小五层楼板受力，高支撑架下方四层支架暂不拆除，让其传递部分荷载至四层结构。

2.1.1、梁模板：模板采用15mm厚木胶合板，用50×100mm木方做龙骨，用φ48.3×3.6mm钢管+φ12对拉螺杆加固（梁腹板高度小于500时采用木支撑加固）。

1.1.2、板模板：模板采用15mm厚木胶合板，用50×100mm木方做龙骨。

2.2.1.1、梁底采用50×100mm木方横向立放做龙骨，间距不大于200mm，边缘木方与模板齐平且用圆钉固定。

2.2.1.2、梁梆采用50×100mm木方横向平放做龙骨，间距不大于300mm。

2.2.1.3、梁腹板高度大于500时，采用双钢管、对拉螺栓竖向加固；1000mm梁对拉螺栓横向间距不大于600mm，竖向间距不大于300mm；1200mm梁对拉螺栓横向间距不大于500mm，竖向间距不大于300mm。

2.2.1.4、梁腹板高度小于500时，用木支撑于梁梆中部进行顶撑加固处理，木支撑用圆钉固定在模板和架体上。

2.2.2.1、板底采用50×100mm木方平放做龙骨，间距不大于300mm，接头相互搭接并错开，端头距梁梆间距不大于150mm。

2.2.2.2、板模板与梁梆齐平且用圆钉固定，不得扩大或缩小梁截面尺寸。

2.3.1、梁模板：校核梁底杆标高并起拱3‰→安装梁底模并固定→绑扎梁筋→安装侧模→侧模支撑或对拉螺栓加固→复核梁模尺寸、标高、位置→群体固定。

2.3.2、板模板：校核板底杆标高及起拱→铺模板→与梁侧模固定→清理、刷脱模剂→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况→群体固定。

1.1、模板支架安装牢固，能承受结构及施工荷载，并有较大富余系数。

1.2、模板定位准确，标高、垂直度满足规范要求。

1.3、模板截面尺寸准确，偏差符合规范要求。

1.4、模板加固牢固，不变形不胀模，板缝严密不漏浆。

2.1、模板表面清理干净并涂刷脱模剂，模板内不得有杂物。

2.2、跨度大于4m的梁、板模板按3‰起拱。

2.3、为防止砼漏浆产生麻面，较大板缝采用胶带粘缝。

水准仪或拉线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

经纬仪或吊线、钢尺检查

1、底模及支架拆除时的混凝土强度应符合下表要求：

达到设计的混凝土立方体抗压强度

2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和钢管宜分散堆放并及时清运。

3、模板拆除原则：先支后拆，后支先拆，从上往下进行，严禁上下同时拆除。

4、梁、板模板拆除，先拆楼板底模，再拆梁侧模，最后拆梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。

1、参加施工作业的人员，必须熟悉并严格遵守本工种、本岗位的安全技术操作规程，不得违章作业，冒险作业。

2、上班必须遵守劳动纪律，坚守工作岗位，不得带无关人员进入施工区域，严禁打闹及酒后操作等。配电室、氧气间、乙炔间等要害部门，非本岗人员未经批准严禁入内。

3、作业人员在班前须进行安全检查并确认。要及时处理班中和交接班提出各类隐患。下班前必须切断电源，熄灭火种，清理场地。

4、两人以上共同作业时，必须有主从，服从统一指挥，配合协调。深夜班、加班作业时，必须两人以上一起工作。

5、新工人必须经过三级安全教育，并经考试合格后，才能上岗操作，调换工种和复工人员，须经安全教育合格后，才准上岗。

6、进入施工现场，必须正确穿戴劳动防护用品，不准穿拖鞋、凉鞋、高跟鞋、短裤等，也不准赤膊、赤脚。从事有可能被机械绞碾伤害的作业，禁止围围巾、系领带，不准戴手套。

7、进入施工现场必须正确佩戴安全帽，架上或临边作业必须系挂安全带，安全带高挂低用。

8、禁止使用不符合标准的和伪劣的安全带、安全帽和安全网。

9、木工房、氧气乙炔房、配电房、库房等易燃易爆区域禁止吸烟，不准动火。

10、各种安全防护装置，防护设施和安全标志等不得任意拆除或移做他用。因施工、检修需临时拆除的应经有关部门同意，方可施工、检修，工作完毕应及时恢复。

11、各工种机具使用前必须检查机械转动、电气绝缘性能良好，符合安全要求，方可使用。

13、进出作业场所必须走安全通道，不得随意穿行、攀爬、跨越各种设施或机械设备。

14、有不适宜高处作业疾病的人员严禁从事支模架搭设和模板安拆工作。

15、模板拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。

16、模板拆除时，严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。

17、拆除的模板和钢管严禁直接向下抛，应妥善传递或用绳钩放至地面。

18、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与砼输送管及其支架相连接，禁止与施工脚手架、卸料平台等架体相连接。

19、模板拆除安排专人看护，若发生安全事故，则立即启动项目应急预案。

本计算书通过品茗施工安全设施计算软件2010版计算，材料、荷载及计算模型取值结合本工程实际；因本工程大部分钢管使用φ48×3.5mm钢管，故本计算书钢管按φ48×3.5mm钢管取值。

1、截面600mm×1200mm梁验算

1.2.1、模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：1.20；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；

梁支撑架搭设高度H(m)：8.20；梁两侧立杆间距(m)：1.20；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：2；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.40；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

1.2.4、梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；

梁底纵向支撑根数：4；

1.2.5、梁侧模板参数

主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量：3；

固定支撑水平间距(mm)：450；

竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

1.3、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得17.848kN/m2、28.800kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

1.4、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下：

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.45×17.85×0.9=8.674kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.47×105/1.69×104=8.7N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=8.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大挠度计算值ν=0.82mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.44mm，满足要求！

1.5、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.415/0.450=9.811kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×5×10×10/6=83.33cm3；

I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；

E=10000.00N/mm2；

经过计算得到最大弯矩M=0.199kN·m，最大支座反力R=4.856kN，最大变形ν=0.066mm

1.5.1.1、次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.99×105/8.33×104=2.4N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=2.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

1.5.1.2、次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.066mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.856kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×5.078=10.16cm3；

I=2×12.187=24.37cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞弯矩图(kN·m)

经过计算得到最大弯矩M=0.728kN·m，最大支座反力R=9.014kN，最大变形ν=0.721mm

1.5.2.1、主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=7.28×105/1.02×104=71.7N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=71.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

1.5.2.2、主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.721mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.721mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600×15×15/6=2.25×104mm3；

I=600×15×15×15/12=1.69×105mm4；

1.6.1、抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.20+0.40]×0.60×0.90=20.088kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m；

q=20.088+3.024=23.112kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

XF 3008-2020 消防员防蜂服.pdfMmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×20.088×2002+0.117×3.024×2002=9.45×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×20.088×0.2+0.45×3.024×0.2=1.879kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.088×0.2+1.2×3.024×0.2=5.145kN

σ=Mmax/W=9.45×104/2.25×104=4.2N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

DLT 714-2019 汽轮机叶片超声检验技术导则.pdf面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；