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高层住宅楼消防连廊悬挑模板支架施工方案 _secret

本工程28#房北立面12层及29#、30#房北立面12层、15层的位置各设计了一道消防连廊。消防连廊为悬挑钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C30，其中挑梁悬挑长度为2.65m，梁的截面尺寸为200mm×500mm，连梁截面尺寸为200mm×400mm，连廊板厚120mm，连廊宽1500mm(连梁外侧距离)。

根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；

根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；

V墩及连续梁张拉施工方案《简明施工计算手册》（1999.7）；

《实用建筑施工安全手册》（1999.7）

三、消防连廊模板支撑方案设计

由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢砼结构，连廊模板排架底部无支撑点，因此在连廊模板排架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。

连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设(48×3.5mm钢管排架，以作为连廊模板的支撑。

钢梁拟采用18#工字钢，长6m，里端2m锚固在已浇筑好的楼板上，外端4m作为排架及施工脚手架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#槽钢，支撑在钢梁的下一楼层剪力墙上。

工字钢钢梁水平间距1.4m，里端设置二道（局部三道）锚环（HPB235级(16钢筋）。

在工字钢钢梁上铺设三道通长12.6#槽钢横梁，作为排架立杆的支撑点，槽钢间距0.9m。

连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.9m，纵距（沿连廊方向）0.7m；排架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部（距工字钢1.4m处）设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。

连廊模板支撑排架横向每间隔5.6m设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。

连廊外侧施工脚手架横距0.95m，纵距1.4m，步距1.8m；脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出连廊顶面0.2m；脚手架防护栏杆高度为1.2m。

四、消防连廊模板支架力学计算：

4.1梁模板支撑架计算（按最不利工况梁的截面200mm×500mm计算）

梁模板支架剖面图梁模板支架平面图

梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.50；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；

立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；

梁支撑架搭设高度H(m)：2.56；梁两侧立杆间距(m)：0.70；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.85；

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；

模板自重(kN/m2)：0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.0；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；

振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底纵向支撑根数：2；

主楞间距(mm)：700；次楞根数：3；

主楞竖向支撑点数量：2；

固定支撑水平间距(mm)：700；

竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，245mm；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得37.183kN/m2、14.400kN/m2，取较小值14.400kN/m2作为本工程计算荷载。

C、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下：

按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.7×14.4=12.096kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.7×4=3.92kN/m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.23×104/3.78×104=1.9N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=1.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大挠度计算值ν=0.025mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.76mm，满足要求！

D、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=3.804/0.700=5.434kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×4×8×8/6=42.67cm3；

I=1×4×8×8×8/12=170.67cm4；

E=9000.00N/mm2；

计算简图剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.266kN·m，最大支座反力R=4.184kN，最大变形ν=0.585mm

强度验算计算公式如下:

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.66×105/4.27×104=6.2N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=6.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值:[ν]=700/400=1.75mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.585mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.184kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×5.078=10.16cm3；

I=2×12.187=24.37cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩M=0.282kN·m，最大支座反力R=6.489kN，最大变形ν=0.061mm

（1）主楞抗弯强度验算

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=2.82×105/1.02×104=27.8N/mm2；主楞的抗弯强度设计值：[f]=0.85×205=174.25N/mm2（0.85为钢管强度折减系数）；

主楞的受弯应力计算值σ=27.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=174.25N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.061mm

主楞的最大容许挠度值:[ν]=245/400=0.612mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.061mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.612mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=900×18×18/6=4.86×104mm3；

I=900×18×18×18/12=4.37×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.50+0.35]×0.90=14.148kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+3.00)×0.90=6.300kN/m；

q=14.148+6.300=20.448kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8=1/8×20.448×2002=1.02×105N·mm；

RA=RB=0.5ql=0.5×20.448×0.2=2.045kN

σ=Mmax/W=1.02×105/4.86×104=2.1N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:ν=5×14.148×2004/(384×9500×4.37×105)=0.071mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.071mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.59/0.7=2.272kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4×8×8/6=42.67cm3；

I=4×8×8×8/12=170.67cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.272×0.92=0.184kN·m；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值4.3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×2.272×0.9=1.227kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.227×1000/(2×40×80)=0.575N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.575N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×2.272×9004/(100×9000×170.667×104)=0.657mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.657mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.6mm，满足要求！

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=2.045kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

简图(kN·m)剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)变形图(mm)

经过连续梁的计算得到：

N1=N2=3.193kN；

最大弯矩Mmax=0.798kN·m；

最大挠度计算值Vmax=1.616mm；

最大应力σ=0.798×106/5080=157.1N/mm2；

支撑抗弯设计强度：[f]=0.85×205=174.25N/mm2（0.85为钢管强度折减系数）；

支撑小横杆的最大应力计算值157.1N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度174.25N/mm2,满足要求!

G、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数0.85，该工程实际的单扣件承载力取值为6.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.193kN；

R<6.80kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

H、立杆的稳定性计算:

σ=N/(φA)≤[f]

梁两侧立杆稳定性验算：

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=3.193kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×2.56=0.457kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=3.193+0.457+2.118+3.622=9.391kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.2,1.2+2×0.05]=2.356m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2356.2/15.8=149；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；

钢管立杆受压应力计算值；σ=9390.531/(0.312×489)=61.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=43.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=174.25N/mm2，满足要求！

4.2板模板支撑架计算

横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):2.42；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.85；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；

混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；（对于普通楼板钢筋密度未超过规范要求）

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；

板模板支架立面图板支架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.82/6=48.6cm3；

I=90×1.83/12=43.74cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

JGT551-2018 固定活塞薄壁取土器q1=25×0.12×0.9+0.35×0.9=3.015kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=3×0.9=2.7kN/m；

其中：q=1.2×3.015+1.4×2.7=7.398kN/m

最大弯矩M=0.1×7.398×3002=66582N·mm；

某办公楼内装施工组织设计方案.doc面板最大应力计算值σ=M/W=66582/48600=1.37N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.37N/mm2﹤[f]=13N/mm2,满足要求!