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厂房高支模施工方案(钢管脚手架)1、工程名称：中化格力二期工程
2、建设单位：中化格力仓储有限公司
设计单位：总装备部工程设计研究总院
监理单位：安徽万纬工程有限公司公
T梁架设施工工艺流程框图施工单位：成都市工业设备安装公司
本工程位于珠海高栏港，分为成品油泵棚、燃油油泵棚、配电及操作室三个单体，其中成品油泵棚与燃料油泵层高最高为7.9米。（因本工程三个单体层高均不同，此方案就以最高的单体为例，层高低的按此方案执行，）
1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130－2001）
2、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全
4、国家、广东省、珠海市有关高支模的规定
本工程层高为7.9米，支模的难度相对较大。在整个模板施工中，保证柱模的垂直度和刚度以及梁模的支承具有足够的强度和刚度将是施工中的重点和难点。
本工程拟采用钢管满堂红支撑系统，其中最大梁截面300×900mm。模板底楞木和顶撑间距为300mm，侧模板立档间距为300mm，以下为施工方法及计算书。
⑴、采用φ48×3.5钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。
⑵、梁底模、梁侧模、楼板底模均采用18mm厚夹板，支撑系统采用80×80mm的木枋、顶托φ48×3.5钢管。
⑶、大梁（截面300×900）支撑系统采用φ48钢管沿梁横向＠500－600mm；纵向＠800－1000mm。支托纵向采用80×80×2000松木枋叠放交错搭接，木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使叠木枋保证居中，横向木枋80×80×2000mm＠≤350。楼板模板支撑体系采用φ48钢管＠900－1000mm，两层木枋，上层80×80mm＠350，下层木枋80×80mm＠900。
⑷、设φ48钢管纵横扫地杆一道（高出地面300mm内）。同时纵横设置φ48水平连结钢管＠1500，保证整体稳定。
⑸、纵横设剪刀撑φ48＠6500以内；300×800mm主粱底两边均设置剪刀撑，保证整个支撑体系的稳定性。
⑹、高600~800mm，设一道φ14＠500mm穿梁对拉螺栓。
2.1.1、梁模板基本参数
梁截面宽度B=300mm，
梁截面高度H=900mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径φ14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。
梁模板使用的方木截面80×80mm，
梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=25mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
2.1.2、梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.340kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=19.200kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
2.1.3、梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=1/6bh2=1/6×30×802=32cm3；
I=1/12bh3=1/12×30×803=1280×103cm4；
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]
其中f——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——计算的最大弯矩(kN.m)；
q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.30×0.80+1.50×0.30×0.80]+1.4×2.50×0.50=9.298kN/m
最大弯矩计算公式如下：
f=0.084×106/52080=1.613N/mm2
梁底模面板抗弯计算强度小于[f]=12.00N/mm2，【满足要求】
最大剪力的计算公式如下：
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×64.82×0.300=11.677kN
截面抗剪强度计算值T=3×11667/(2×500×25)=1.4N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算【满足要求】
最大挠度计算公式如下:
其中q=0.34×0.50+24.00×0.30×0.80+1.50×0.30×0.80=6.29N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×6.29×3004/(100×6000×651041.7)=0.088mm
梁底模板的挠度计算值:v=0.088mm小于[v]=300/250，【满足要求】
2.1.4、梁模板底方木计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。
2.1.5、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下
抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]
其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——计算的最大弯矩(kN.m)；
q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.8=34.368N/mm
最大弯矩计算公式如下:
f=0.309×106/78300.0=3.946N/mm2
梁侧模面板抗弯计算强度小于[f]=12.00N/mm2，【满足要求】
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×34.368×0.300=6.186kN
截面抗剪强度计算值T=3×6186/(2×800×18)=0.644N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算【满足要求】
最大挠度计算公式如下:
其中q=28.80×0.8=23.04N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×23.04×3004/(100×6000×704700.1)=0.299mm
梁侧模板的挠度计算值：v=0.299mm小于[v]=300/250，【满足要求】
2.2.1柱模板:根据柱子的断面形状，为矩形柱模。加上断面有两个对轴，模板比较好支，胀模及稳定性都比较好控制。一般支模方法是：柱模外边钉楞（80×80×2000方条），间距250mm至300mm，立楞外套柱箍，柱净高泵棚8000mm一般套四个柱箍，一个柱箍由8条方条和4条Φ12对拉螺栓组成，柱箍间距400 mm—600mm,柱根胀力，间距要小一些，对拉螺栓因定在柱箍方条端头，然后在3个（外侧）或四个方方向斜撑，以保证砼柱子的垂直度（靠外侧的柱模，要有意内倾一点，以便砼浇捣后进行垂直度调整）。
2.2.2、模受到的砼侧压力：
P1=4+[1500/（T+30）]·K3·Kw·V1/2=4+[1500/（30+30）]×1×1×21/2=50KN/㎡
P2=25H=25×2=50KN/㎡
取较小的P1值，P=35.5KN/㎡为计算值，并考虑振动荷载4KN/㎡，
∴总侧压力=35.5+4=39.5KN/㎡。
模板原为18，立方为80，假定板厚为33MM，每块模板拼板宽定为450，则侧压力的线布荷载：q=39.5×0.45=17.775KN/m；按两跨连续梁的挠度系数K=0.521，代入公式得：
P=35.5+4=39.5KN/m2,现柱箍间距S=600，线布荷载q=39.5×0.6=23.7KN/m.
取二条拉杆范围为计算单元，两边壁厚100mm。
W1=Mmax/fm=622000/13=47846mm3
模板验算（按简支计算）：
M=1/8·qL2=(1/8)×3.95×0.62=0.1778KN·M
模板需要截面抵抗矩W=M/fm=177800/13=13600mm3
模板截面为450×33，Wn=(1/6)×450×332=81675符合要求。
W=5L4/384EI=（5×6004）/（384×9×103×1/12×450×333）=0.19mm<[W]=600/400=1.5mm符合刚度要求。
2.3扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架搭设高度为H=7.9米，
根据现场实际情况搭设尺寸调均为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.50米。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
2.3.1、楼板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.100×1.200+0.350×1.200=3.42kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；
I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.2×3.42+1.4×3.600)×0.32=0.082kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.082×1000×1000/64800=1.265N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f]，【满足要求】
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.42+1.4×3.600)×0.300=1.646kN
截面抗剪强度计算值T=3×1646/(2×1200.000×18.000)=0.1147N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，【满足要求】
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×9.144×3004/(100×6000×583200)=0.143mm
面板的最大挠度小于300.0/250，【满足要求】
2.3.2、楼板支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11=25.000×0.100×0.300=0.75kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12=0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载q1=1.2×0.75+1.2×0.105=1.026kN/m
活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=3.186/1.200=2.655kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.655×1.22=0.382kN.m
最大剪力Q=0.6×1.200×2.655=1.912kN
最大支座力N=1.1×1.200×2.655=3.506kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；
I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.382×106/85333.3=4.47N/mm2
方木的抗弯计算强度小于12.0N/mm2，【满足要求】
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1912/(2×80×80)=0.448N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算【满足要求】
最大变形v=0.677×2.655×12004/(100×9500.00×3413333.5)=1.149mm
方木的最大挠度小于1200/250，【满足要求】
2.3.3、楼板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.129×8.30=1.071kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.100×1.200×1.200=3.60kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.175kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
2.3.4、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=12.258
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
L0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
L0=(h+2a)(2)
k1—计算长度附加系数，取值为1.155；
u—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75
a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.70m；
公式(1)的计算结果：=161.41N/mm2，立杆的稳定性计算<[f]，【满足要求】
公式(2)的计算结果：=53.45N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
2.4满堂红地基承载力计算：
基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p—立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=63.056
N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=15.764
A——基础底面面积(m2)；A=0.25
fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=500.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00
fgk——地基承载力标准值；fgk=500.00
地基承载力的计算【满足要求】
四、满堂红顶架搭拆施工安全技术措施
1．摸板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶必须设垫块；
2．上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；
3．支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑；
4．支柱高度小于5米时，水平撑应设上下两道，两道水平支撑之间，在纵、横架设剪刀撑；支柱高度大于五米时按方案图施工。
5．拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区；
6．拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；
7．拆除板，梁、柱墙模板，在4米以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；
8．安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层。从首层以上各层应安装安全平网。进行拆除作业时，设置警示标牌；
9．验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不得作下一道工序作业；
10、认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键。本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。
11、满堂红顶架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，棚队联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。
12、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
13、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检查所搭设顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。
14、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。
15、在满堂红顶架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆。
16、不得在满堂红顶架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
17、在满堂红顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守。
18、搭、拆满堂红顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
五、文明施工措施与管理
1.施工管理人员和特种工作业人员要佩戴工作卡。
4.施工现场要设置吸烟室，禁止随地吸烟，春夏秋季节要搞好绿化。
5.办公室内悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.
7.施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫焦渣、细石，并随时洒水，减少道路扬尘。
8.施工现场制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。
9施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。
10施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水，有排水措施。
11.施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明姓名和管理范围。
某公寓户内精装修施工方案项目部准备在现场进行施工过程监测。
1、监测项目：支架沉降和位移。
2、测点布设：梁300×700mm、300×900mm均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。
3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测JT／T 1152-2017 裂缝测宽仪.pdf，监测频率不超过30分钟一次。
主梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为8mm。
次梁、板底（钢管立杆）沉降为10mm，梁水平位移为6mm。