施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

奎屯市西区集中供热工程锅炉房悬挑脚手架专项施工方案

奎屯市西区集中供热工程锅炉房

奎屯城市西区集中供热工程锅炉房悬挑脚手架

河道整治工程施工组织设计2、悬挑式扣件钢管脚手架的计算条件及依据

（2）计算参照及条件：

A、计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.9m（柱高为17.7m，加1.2m围护高度）

B、搭设尺寸：立杆的纵距1.5m，立杆的模距1.05m，立杆的步距1.5m。

C、采用的钢管类型
48×3.5，加墙采用2步2跨，竖向间距3.0m，水平间距3.0m。

D、施工均布荷载为3.0KN/㎡，同时施工2层，脚手架共铺设4层。

E、悬挑水平钢梁采用18b号槽钢，其中建筑物外悬挑长度1.5m，建筑物内锚固长度1.5m。

大横杆按照三跨连梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手架和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038KN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050／3＝0.105KN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050\3=1.050KN/m

静荷载的计算值q1=1.5×0.038＋1.5×0.105=0.215KN/m

活荷载的计算q2=1.5×1.050=1.575KN/m

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯距。

跨中最大弯距计算公式如下：

M1max=0.08q1L2+0.10q2L2

跨中最大弯距为：M1max＝（0.08×0.215+0.1×1.575）×1.5002

我们选择高度弯距和跨中弯距的最大值进行强度计算：
＝0.463×106／5080.0＝91.141N/㎜2﹤205.0N/㎜2大横杆的计算强度小于205.0N/㎜2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值q1＝p1+p2=0.038+0.105=0.143KN/m

活荷载标准值q2＝1.050KN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.143+0.990×1.050）×1500.04/（100×2.06×105×121900）=1.467㎜﹤10㎜

大横杆的最大挠度小于10㎜，满足要求！

小横杆按照简高梁进行强度和挠度计算，大于横杆在小横杆的上面。

用大横杆高度的最大反力计算值，在最小的荷载布置下计算小横杆的最大弯距和变形。

大横杆的自重标准值p1＝0.038×1.5＝0.057KN

脚手板荷载标准值p2=0.300×0.050×1.500／3＝0.1575KN

活荷载标准值Q=3.000×1.05×1.500/3=1.575KN

荷载的计算值p=1.5×0.057+1.5×0.1575+1.5×1.575

最大弯距考虑为小横杆自重均布荷载的计算值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯距计算公式如下：

集中荷载最大弯距计算公式如下：

M=（1.5×0.038）×1.0502/8+2.684×1.050/3=0.947KN.m

=0.947×106/5080.0=186.46N/㎜2﹤205.0N/㎜2

小横杆的计算强度小于205.0N/㎜2满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

集中荷载标准值p=p1+p2+Q=0.046+0.1575+1.575=1.7785KN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

最大挠度为V=V1+V2=0.02+2.910=2.930㎜

小横杆的最大挠度小于1050／150与10㎜，满足要求！

纵向式横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照正式计算（规范（5.2.5））

R≤RC其中RC——扣件抗滑力承载力设计值

R——纵向式横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

横杆的自重标准值p1＝0.038×1.050＝0.046KN

脚手板的荷载值p2＝0.300×1.050×1.5／2＝0.236KN

活荷载标准值R＝1.5×0.046+1.5×0.236+1.5×2.236＝3.9675KN﹤8.0KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

当直角扣件的拧紧矩达40—65N.m时，试验表明，

单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN

双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每粒杆承受的结构自重标准值（KN\m）为0.1489KN

NG1=0.1489×18.9=2.814KN

（2）脚手板的自重标准值（KN／㎡），采用个个串线脚手板，标准值为0.350KN／㎡

NG2=0.1350×4×1.500×（1.050+0.350）／2=1.470KN

（3）栏杆分档脚手板自重标准值（KN／m）本题采用栏杆，冲压脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.11×4×1.500×4／2=0.330KN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN／㎡），0.005

NG4=0.005×1.5×18.9=0.142KN

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.814+1.470+0.330+0.142＝4.76KN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按纵距内施工荷载总和的1／2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.00×2×1.5×1.050/2=4.725KN

风荷载标准值应按照以下公式计算：

其中W0——基本风压（KN／㎡），按照《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001）的规定采用：W0＝0.350

U2——风荷载高度的系数U2＝0.840

Us——风荷载体型系数Us＝1.000

经计算得到：风荷载标准值WK=0.7×0.35×0.84×1.000

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NG

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW＝0.85×1.4WKLah2/10

其中WK——风荷载基本风压值（KN／㎡），

La——立杆的纵距（m）

H——立杆的步距（m）。

6、立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=0.23KN

——轴心受压力杆的稳定系数，由长细比L0/i的结果查表得到0.39

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58㎝

k——计算长度附加系数，取1.155，

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50,

A——立杆净截面面积，A=4.89㎝2

W——立杆净截面模量（抵抗距），W=5.08㎝2

——钢管立杆受压强计算值（KN／㎡），经计算得到
＝53.49

[f]——钢管立杆抗压强度设计值
﹤[f]，满足要求！

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=NG+NQ=4.76+4.725＝9.49KN

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
﹤[f]，满足要求！

连墙体的轴向力计算值应按照下式计算：

其中N1W=1.4×WKAW

WK——风荷载产生的连墙体轴向力设计值KN/㎡

N0——连墙体约束脚手架平面外变形能产生的轴向力（KN），

经计算N1W＝1.4×0.206×9＝2.600KN，

连墙体轴向力计算N1＝N1W+N0＝2.6+5＝7.6KN

其中
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L/i=30.00/1.58的结果查表得到
＝0.95

A=4.89㎝2[f]=205.00/㎜2

＝
A[f]＝0.95×4.89×㎝2×205＝95.411KN

＝95.411KN﹥7.6KN连墙体采用扣件与墙体连接

经过计算得到N1＝7.6KN小于扣件的抗滑力8.0KN。满足要求！

8、悬挑梁的受力计算：

本工程中脚手架排距为1050㎜，内侧脚手架矩离墙体300㎜，悬挑梁出墙面＝300+1050＝1350㎜

双排脚手架立杆传给悬挑梁的力分别主F1和F2

F1＝立杆的自重+小横的自重+大横的自重+活荷载的重量

＝18.9×0.038+14×1.2×0.038／2+14×1.5×0.038+4.725／2＝4.517KN

F2＝F1+吊挂安全设施荷载

＝4.517+0.142＝4.659KN

9、悬挑梁的整体稳定性计算：

悬挑梁
＝F1×300+F2×1350

＝4.517×0.3+4.659×1.350

水平钢梁采用18b号槽钢，计算公式如下：

其中
——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，

由于
大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003）

附录B其值用
查表得到其值为0.913

悬挑钢梁的稳定性计算
﹤[f]满足要求！

10、轴极锚固挑梁吊环强度计算：

F1×300+F2×1350＝1400N

悬挑梁固定环受力为墙脚抗剪强度JJG (交通) 143-2020 桥梁挠度检测仪，取[f]＝125N/㎜2

需悬挑梁B处固定环最小直径

11.悬挑脚手架搭设示意图：

12、悬挑脚手架搭设要求：

（1）按本计算书的尺寸进行搭设《建筑拆除工程安全技术规范》JGJ 147-2016.pdf，未经设计计算人员重新验算不得更改其尺寸。

（2）在浇注±0.00平板时应按尺寸预埋
16的挑梁固定环，其尺寸和符合设计尺寸要求。