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五龙山公园J地块人行通道施工方案

三、人行通道布置原则 2

四、人行通道设计方案 2

五、人行通道计算书 3

六、安全文明施工要求 8

GBT31438-2015 混凝土灌注桩用钢薄壁声测管.pdf1、依据万科五龙山公园J地块三期二标段施工设计图纸；

2、依据《万科五龙山公园J地块三期二标段脚手架专项施工方案》；

万科五龙山公园J地块三期二标段工程，其中：

3C型：55～01#、57～02#、58～01#、59#、60～02#楼为2层，建筑高度：8.80m；

3D型：46～49#楼为2层，建筑高度：8.69m；属于框架剪力墙结构局部3层；层高：4.5、3.6、3.3m；总建筑面积：9751.1平方米

本工程为坡地建筑，受场地条件的限制，考虑装修阶段在每两栋结构之间设置人行通道，以保证两栋之间的水平运输，具体布置位置见附后详图。

1人行通道的搭设严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及施工组织总设计要求进行设计和搭设，在保证质量、安全的前提下，不影响工程的进度。人行通道采用φ48×3.5钢管，搭设高度为11米，宽度为1.7米，立杆间距0.9米，在人行通道上不加斜撑，斜撑间距1.8米，人行通道外面设置剪刀撑，通道两侧用安全网进行全封闭，顶部采用九层板和竹笆进行防护。两栋间通行部位下部用80*50木枋，间距为0.3米，上部满铺九层板。具体搭设方式见附后详图。

2、对进场的搭设人行通道用钢管、扣件等应进行认真的检查。

3、在搭设完成后要检查扣件螺栓是否松动，安全防护措施是否符合要求，是否标注限载，人行通道经检查验收合格后方能投入使用。

4、人行通道在使用过程中严禁在通道上堆放材料。

脚手架搭设体系正立面图

脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：12m；

顶步栏杆高：1m；内立杆距离墙长度a：0.2m；

立杆步距h：1.2m；总步数：9步；

立杆纵距la：0.6m；立杆横距lb：1.8m；

小横杆伸出内立杆长度a1：0.1m；扫地杆距地：0.2m；

采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×2.7；

连墙件布置方式为三步四跨，连接方式为扣件连接；

连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；

脚手架沿墙纵向长度l：8.1m；

结构脚手架均布活荷载：2kN/m2；结构脚手架同时施工层数：2层；

装修脚手架均布活荷载：0kN/m2；装修脚手架同时施工层数：0层；

本工程地处四川成都市，基本风压Wo：0.3kN/m2；

地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；

选用竹笆片(5mm厚)，按规范要求铺脚手板；

脚手板自重：0.045kN/m2；铺设层数：3层；

选用木脚手板(220×48×3000)，第2步开始步步设挡脚板

挡脚板自重：0.08kN/m；挡脚板铺设层数：9层；

第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为18根；

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。

密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；

密目网自重：0.01kN/m2；

脚手架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；

地基承载力标准值：400kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；

地基承载力调整系数：0.4。

大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

作用在大横杆上的荷载标准值：

恒荷载标准值qk1=0.030+0.045×1.8/3=0.057kN/m；

活荷载标准值qk2=2×1.8/3=1.200kN/m；

作用在大横杆上的荷载设计值：

恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.069kN/m；

活荷载设计值q2=1.4qk2=1.680kN/m；

最大弯距Mmax=0.10q1la2+0.117q2la2

=0.10×0.069×0.62+0.117×1.680×0.62=0.073kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.073×106/4.12×103=17.775N/mm2；

大横杆实际弯曲应力计算值σ=17.775N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI

=(0.677×0.057+0.990×1.200)×6004/(100×2.06×105×98900)=0.078mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=0.078mm小于最大允许挠度值min（600/150，10）=4.000mm，满足要求！

大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。

1.大横杆传递给小横杆的集中力计算

F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.1×0.057×0.6+1.2×1.200×0.6=0.902kN；

F=1.1q1la+1.2q2la=1.1×0.069×0.6+1.2×1.680×0.6=1.255kN；

小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下：

最大弯矩：M=0.768kN.m

最大变形：ν=9.363mm

最大应力计算值σ=0.768×106/4.12×103=186.315N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=186.315N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度ν=9.363mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=9.363mm小于最大允许挠度值min（1800/150，10）=10.000mm，满足要求！

(四)、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

1.小横杆传递给立杆的支座反力计算

根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下：

内立杆最大支座反力：F=2.167kN

外立杆最大支座反力：F=1.920kN

2.作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=2.167kN≤8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=1.920kN≤8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

(五)、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs

Hs=[H]=12m；

(1)结构自重标准值NG1k

采用Φ48×2.7钢管。

外立杆：NG1k=gkHs=0.1243×12.000=1.492kN；

内立杆：NG1k=gkHs=0.1099×12.000=1.318kN；

(2)构配件自重标准值NG2k

1)脚手板的自重标准值NG2k1

采用竹笆片(5mm厚)，自重标准值gk1=0.045kN/m2，铺设层数n1=3层。

外立杆：NG2k1=n1×0.5×lb×la×gk1=3×0.5×1.8×0.6×0.045=0.073kN；

内立杆：NG2k1=n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1

=3×（0.5×1.8+0.1）×0.6×0.045=0.081kN；

2)挡脚板的自重标准值NG2k2

采用木脚手板(220×48×3000)，自重标准值gk2=0.08kN/m，铺设层数n2=9层。

外立杆：NG2k2=n2×la×gk2=9×0.6×0.08=0.432kN；

3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ48×2.7钢管，自重标准值gk3=0.0302kN/m，总根数n3=18根。

外立杆：NG2k3=n3×（la×gk3+0.0132）=18×（0.6×0.0302+0.0132）=0.564kN；

4)围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：NG2k4=la×[H]×gk4=0.6×12×0.01=0.072kN；

5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=3层，采用Φ48×2.7钢管，自重标准值gk6=0.0302kN/m。

外立杆：NG2k5=n5×0.5×n4×（la×gk6+0.0132）

=3×0.5×2×（0.6×0.0302+0.0132）=0.094kN；

内立杆：NG2k5=n5×（0.5×n4+1）×（la×gk6+0.0132）

=3×（0.5×2+1）×（0.6×0.0302+0.0132）=0.188kN；

6）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：NG2k=0.073+0.432+0.564+0.072+0.094=1.235kN；

内立杆：NG2k=0.081+0.188=0.269kN；

活荷载按照2个结构作业层（荷载为2kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=4kN/m2。

外立杆：∑NQk=0.5×lb×la×∑Qk=0.5×1.8×0.6×4=2.160kN；

内立杆：∑NQk=（0.5×lb+a1）×la×∑Qk=（0.5×1.8+0.1）×0.6×4=2.400kN；

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架底部Wk=0.7×0.3×1.000×1.157=0.243kN/m2；

脚手架顶部Wk=0.7×0.3×1.056×1.157=0.257kN/m2；

(六)、立杆稳定性计算

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ=l0/i=kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.800；

立杆的截面回转半径：i=1.600cm；

λ=1.800×1.2×100/1.600=135.000

立杆实际长细比计算值λ=135.000小于容许长细比210，满足要求！

2.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.800×1.2×100/1.600=155.925；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录C表得到：φ=0.287；

3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

Mw=0.85×1.4WkLah2/10

经计算得到，各段弯矩Mw为：

脚手架底部Mw=0.025kN·m；

(二)外立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.85×1.4∑NQk

=1.2×（1.492+1.235）+0.85×1.4×2.160=5.842kN；

σ=5842.427/(0.287×384)+24977.085/4120=59.020N/mm2；

组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=59.020N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

JCT2126.7-2012标准下载2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

外立杆的轴心压力设计值N=1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

=1.2×（1.492+1.235）+1.4×2.160=6.296kN；

甘12J2 建筑节能保温构造σ=6296.027/(0.287×384)=57.069N/mm2；

不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=57.069N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！