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元宝山四合新村6#住宅楼脚手架施工方案

　　　　　　　　　　　　　　目   录

一、编制依据……………………………………………………1页二、工程概况…………………………………………………1页  三、脚手架构配件的质量要求…………………………………1页 四、脚手架的设置及构造………………………………………2页五、脚手架的搭设方法…………………………………………2页六、脚手架的搭设的质量要求…………………………………6页七、脚手架的使用规定…………………………………………6页 八、脚手架的交底与验收……………………………………7页九、脚手架的拆除方法…………………………………………8页十、脚手架搭设时注意事项……………………………………9页十一、脚手架的维护与管理……………………………………9页

根据施工图纸和本工程实际情况，编制本施工方案。本施工方案设计脚手架，仅用于主体结构施工阶段安全操作防护架和装饰阶段的操作架,砌筑工程采用内脚手架。该架体需承受施工过程中的各种允许荷载，并保证其不发生失稳、倒塌以及超过允许要求的变形、倾斜、摇晃等现象，以确保施工安全。一、编制依据

现行的规范、规程、标准

DB34／T 2844.2-2017 大型低温超导磁体结构部件设计准则 第2部分：金属部件优质碳素结构钢钢号的一般技术条件

普通碳素结构钢技术条件

建筑施工高处作业安全技术规范

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程

本工程系赤峰宝昌建筑工程有限公司承建的元宝山四合新村6#住宅楼，总建筑面积为2523.52㎡。建筑高度分别为19.45m。本工程为砖混结构，地上分别为一层、二—六层。层高分别为3.3m、2.9m,建址在元宝山四合村。跟据结构形式脚手架的设置一层采用单排钢管脚手架。

三、脚手架构配件的质量标准3.1钢管：钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢焊接钢管，其化学成分与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的要求。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为2.4—6m，横向水平杆（小横杆）一般为1.9—3.2m。钢管应涂防锈漆。3.2扣件：扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB—1995）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。3.3脚手板：木脚手板用厚50mm的杉木或松木制成，板长3—4m，宽不小于150mm。3.4密目网：密目网要四证齐全，要有阻燃性，要符合GB16909的规定。每10cm×10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。四、脚手架的设置构造4.1.1单排扣件式钢管脚手架立杆纵距la=1.5m, 步距lb=1.2m。4.1.2脚手架与建筑主体结构连接点的布置，采用二步三跨设置方法和刚性连墙构造4.1.3落地脚手架：回填土需分层回填，夯密实并设置排水措施。

五、脚手架的搭设方法5.1外脚手架 应从一个角部开始向两边延伸交圈搭设。5.2应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向平杆。在设置第一排连墙件前，应适当设置临时支撑杆，并调节支撑杆，使立杆垂直，然后把平杆和立杆予以固定，并按此要求继续向上搭设。5.3剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。5.4脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。5.5木脚手板要求铺平铺稳，必要时应予以绑扎固定，脚手架采用搭接铺设，其搭接长度不得小于200mm，且应在搭接段的中部设有支撑横杆，铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未作固定的探头板。5.6长脚手板采用纵向铺设，其下支撑横杆间距为0.75m，在脚手架的两端和拐角处，脚手板与其下支撑横杆应绑扎固定。5.7立杆上的对接接头的详细做法：立杆下的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆的接头不应设在同步同跨内，不同步或不同跨两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，不同步或不同跨相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。                    5.8架体与建筑物拉接要求：采用刚性连接方式，用两根50厘米短管用直角扣件把连墙件固定墙体上。要求预先在需要设连墙件部位预留脚手眼，准备穿连墙件。连墙件按二步三跨设置，设置时尽量接近主节点，偏离主节点的距离不应大于30厘米。必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排也可以采用并排，宜优先采用花排。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度超过门窗洞口边缘250mm以上5.9剪刀撑的搭设要求：在建筑物的四角处要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑的宽度不应小于四跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置剪刀撑斜杆处应用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于1m，用三个扣件等距布置扣件在钢管端头处小于10cm处，剪刀撑下端要落地。5.10小横杆的设置：每一节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于15cm.。

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.50米，立杆的步距为1.50米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为25.0米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距3.60米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；

内蒙古省赤峰市地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1291；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；

基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/(2+1)=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=2.000×1.500/(2+1)=1.000kN/m；

静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.175=0.256kN/m；

活荷载的计算值:q2=1.4×1.000=1.400kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.256×1.2002+0.10×1.400×1.2002=0.231kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.231×106,0.273×106)/5080.0=53.740N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ=53.740N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.175=0.213kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.000kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.213×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.000

×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.937mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.500×1.200/(2+1)=0.210kN；

活荷载标准值：Q=2.000×1.500×1.200/(2+1)=1.200kN；

荷载的计算值:P=1.2×(0.046+0.210)+1.4×1.200=1.987kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.5002/8=0.013kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.987×1.500/3=0.994kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=1.007kN.m；

σ=M/W=1.007×106/5080.000=198.151N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1500.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.101mm；

P2=p1+p2+Q=0.046+0.210+1.200=1.456kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900.0)=6.946mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.101+6.946=7.047mm；

小横杆的最大挠度小于(1500.000/150)=10.000与10mm,满足要求!；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500=0.058kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500×1.200/2=0.315kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.500×1.200/2=1.800kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.058+0.315)+1.4×1.800=2.967kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291

NG1=0.129×25.000=3.228kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.200×(1.500+0.3)/2=1.512kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14

NG3=0.140×4×1.200/2=0.336kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×25.000=0.150kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.226kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×1.500×1.200×2/2=3.600kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo=0.550kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.550×0.840×0.649=0.210kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.226+1.4×3.600=11.311kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.226+0.85×1.4×3.600=10.555kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.210×1.200×

1.5002/10=0.067kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=11.311kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.590

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.755m；

Lo/i=174.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.235；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=11311.000/(0.235×489.000)=98.426N/mm2；

立杆稳定性计算σ=98.426小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=10.555kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.590

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.755m；

Lo/i=174.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.235

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10554.600/(0.235×489.000)+67436.565/5080.000=105.122N/mm2；

立杆稳定性计算σ=105.122小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.998kN；

活荷载标准值：NQ=3.600kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kN/m；

+1.4×3.600)]/(1.2×0.129)=104.054m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=104.054/(1+0.001×104.054)=94.247m；

[H]=94.247和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

桥下部结构施工组织设计NG2K=NG2+NG3+NG4=1.998kN；

活荷载标准值：NQ=3.600kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.067/(1.4×0.85)=0.057kN.m；

0.235×4.890×0.057/5.080)))/(1.2×0.129)=99.087m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

DB36T 1328-2020 湿地生态环境损害鉴定评估技术导则.pdf[H]=99.087/(1+0.001×99.087)=90.154m；