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某民族文化中心建设工程脚手架专项施工方案xxx民族文化中心建设工程
XX建工（集团）有限公司
轻钢龙骨石膏罩面板隔墙施工工艺标准（915-1996）XX民族文化中心工程项目部
第一节 编制依据………………………………………………………2
第二节工程概况………………………………………………………2
第三节 脚手架方案选择………………………………………………3
第四节脚手架的材质要求……………………………………………3
第五节 脚手架的搭设流程及要求……………………………………4
第六节 脚手架计算书…………………………………………………6
一、楼板模板支撑架…………………………………………6
二、楼板高模板支撑架………………………………………17
三、梁支撑架计算子…………………………………………29
四、柱模板……………………………………………………39
第七节 脚手架搭设的劳动力安排………………………………55
第八节 脚手架的检查与验收………………………………………56
第九节 脚手架搭设安全技术措施…………………………………56
第十节 脚手架拆除安全技术措施……………………57～58
1、根据XX民族文化中心工程设计施工图。
2、根据有关工具性参考资料，如：工期定额、类似工程的建设资料、估算指标、建筑施工手册等。
3、根据我司现有技术力量、机械设备能力及以往的施工经验等。
4、依据国家现行技术标准、施工及验收规范、工程质量评定标准及操作规程编制而成。主要采用的规范如下：
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；
本工程位于XX市石柱县XX镇将杉大道，交通方便。总建筑面积为7690.19㎡，其中：负一层建筑面积为1744.24㎡，夹层建筑面积为1391.54㎡，一层建筑面积为4359.34㎡；基础为桩基础；建筑高度为30.05m，；建筑耐火等级：二级；屋面防水等级：二级；抗震设防烈度：6度；结构为框架结构，结构设计使用年限为50年。
第三节 脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下4种脚手架方案：
模板支架，梁支撑架，操作平台。
第四节脚手架的材质要求
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黄黑相间色。
4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由XX建筑安全监督管理部门发放的准用证。
第五节 脚手架的搭设流程及要求
模板支架搭设的工艺流程为：定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→循环立杆至剪刀撑操作直到相应设计高度→铺设模板。
1、脚手架立杆纵距1.2m，横距1.2m，步距1.5m；脚手架搭设高度3m。
2、模板支架立杆的构造应符合以下规定：
(1)每根立杆底部应设置底座或垫板。
(2)脚手架当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
(3)脚手架底层步距不应大于2m。
(4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；
4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。
5、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；
梁模板支撑架搭设的工艺流程为：定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→循环立杆至水平纵杆操作直到相应设计高度→在梁位置设置梁支撑水平杆或立杆→铺设模板。
1、立柱梁跨方向间距1.2m，梁两侧立柱间距1.0m，步距1.5m；梁底钢管间距0.3m，脚手架搭设高度3m。
2、模板支架立杆的构造应符合以下规定：
(1)每根立杆底部应设置底座或垫板。
(2)脚手架当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
(3)脚手架底层步距不应大于2m。
(4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；
4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。
5、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.90；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30；
每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):2800.000；
计算楼板的宽度(m):4.80；计算楼板的厚度(m):0.12；
计算楼板的长度(m):6.60；施工平均温度(℃):25.000；
图2楼板支撑架荷载计算单元
（二）模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.000×0.300×0.120=0.900kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.300=0.105kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1=(1.000+1.000)×1.000×0.300=0.600kN；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.900+0.105)=1.206kN/m；
集中荷载p=1.4×0.600=0.840kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8=0.361kN；
最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+1.206×1.000/2=1.023kN；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.361×106/83333.33=4.329N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为4.329N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:Q=1.206×1.000/2+0.840/2=1.023kN；
方木受剪应力计算值T=3×1.023×103/(2×50.000×100.000)=0.307N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.307N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.300N/mm2，满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=1.005kN/m；
集中荷载p=0.600kN；
最大允许挠度[V]=1000.000/250=4.000mm；
方木的最大挠度计算值0.646mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满足要求!
（三）板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.689kN.m；
最大变形Vmax=1.761mm；
最大支座力Qmax=7.441kN；
最大应力σ=135.578N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值135.578N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm，满足要求！
（四）扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
计算中R取最大支座反力,R=7.441kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.129×3.900=0.503kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.000×0.120×1.000×1.000=3.000kN；
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.853kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=(1.000+1.000)×1.000×1.000=2.000kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=7.424kN；
（六）立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
立杆计算长度L0=h+2a=1.500+2×0.100=1.700m；
L0/i=1700.000/15.800=108.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7424.188/(0.530×489.000)=28.646N/mm2；
立杆稳定性计算σ=28.646N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
（七）楼板强度的计算:
验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取6.6M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,配置面积As=2800mm2,fy=360N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=4800mm×120mm,截面有效高度ho=100mm。
按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边6.6m,短边为4.8m；
楼板计算跨度范围内设7×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=2×1.2×(0.350+25.000×0.120)+
1×1.2×(0.503×7×5/6.600/4.800)+
1.4×(1.000+1.000)=11.510kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=6.600×11.508=75.950kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0716×75.950×4.8002=125.291kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到5天龄期混凝土强度达到48.300%,C30混凝土强度在5天龄期近似等效为C14.490。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=6.955N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=2800.000×360.000/(4800.000×100.000×6.955)=0.302
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
结论：由于∑Mi=M1+M2=85.596<=Mmax=125.291
所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边6.6m,短边为4.8m；
楼板计算跨度范围内设7×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第3层楼板所需承受的荷载为
q=3×1.2×(0.350+25.000×0.120)+
2×1.2×(0.503×7×5/6.600/4.800)+
1.4×(1.000+1.000)=16.200kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=6.600×16.195=106.887kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0716×106.890×4.8002=176.328kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到10天龄期混凝土强度达到69.100%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C20.730。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.936N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=2800.000×360.000/(4800.000×100.000×9.936)=0.211
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
结论：由于∑Mi=M1+M2=175.611<=Mmax=176.328
所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑必须保留。
4.验算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边6.6m,短边为4.8m；
楼板计算跨度范围内设7×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第4层楼板所需承受的荷载为
q=4×1.2×(0.350+25.000×0.120)+
3×1.2×(0.503×7×5/6.600/4.800)+
1.4×(1.000+1.000)=20.880kN/m2；
单元板带所承受均布荷载q=6.600×20.883=137.825kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0716×137.820×4.8002=227.364kN.m；
因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到15天龄期混凝土强度达到81.270%,C30混凝土强度在15天龄期近似等效为C24.380。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.615N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=2800.000×360.000/(4800.000×100.000×11.615)=0.181
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
此时楼板所能承受的最大弯矩为:
结论：由于∑Mi=M1+M2=267.390>Mmax=227.364
所以第15天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编制中还参考《施工技术》2002.3.《高支撑架设计和使用安全》。
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.80；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
（二）模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.000×0.300×0.120=0.900kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.300=0.105kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(0.900+0.105)=1.206kN/m；
集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.206×1.0002/8=0.466kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.206×1.000/2=1.233kN；
方木的最大应力值σ=M/w=0.466×106/83.333×103=5.589N/mm2；
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为5.589N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
DB5101／T 56-2019 成都市停车场（库）运营管理服务规范截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:V=1.000×1.206/2+1.260/2=1.233kN；
方木受剪应力计算值T=3×1233.000/(2×50.000×100.000)=0.370N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木受剪应力计算值为0.370N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.300N/mm2，满足要求!
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和双屋面温室工程施工方案，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=0.900+0.105=1.005kN/m；
集中荷载p=0.900kN；