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XXX市政建设股份有限公司

中环线浦东段新建工程X标项目部

第一章：工程概况及编制依据

第二章、主要施工技术方案

U型槽预制及施工工艺四、钢筋绑扎及波纹管安装

第三章：施工质量及保证措施

三、为达到质量目标而采取的管理办法

四、为达到质量目标而开展工程质量控制的内容

五、各分部分项工程施工技术保证措施

第四章：施工进度及保证措施

第五章：总平面布置、劳动力、施工机械配置

一、施工现场总平面布置

第六章：安全文明施工及保证措施

二、文明施工技术保证措施

第一章：工程概况及编制依据

本工程主线高架桥（标准断面）采用飞燕弧形箱梁、立柱型桥墩和钻孔灌注桩基础形式。匝道桥同样采用飞燕弧形箱梁、立柱型桥墩和钻孔灌注桩形式。地面跨河桥采用预应力预制空心板梁和钻孔灌注桩基础形式。

1.1.1、主线标准梁

主线标准梁采用飞燕弧形断面的预应力混凝土等高度连续箱梁结构，跨径布置为3×35M，梁高2.8M，为双向预应力体系（纵向、横向）。

1、横断面箱室布置：箱梁全宽30.2M，悬臂长3.4M，单箱六室。两侧边室宽3.7M，其余室宽4M。

2、板厚：悬臂端厚0.23M，悬臂根部厚0.579M。箱梁顶板厚0.20M，全桥一致。腹板在跨中0.32M，中支点、边支点处直线变化至0.55M，变化长度各为6M和8M。底板板厚0.2M，中支点、边支点处直线变化至0.40M，变化段长度为：边跨6M，中跨8M。

3、横梁：设边墩横梁及中墩横梁，边墩墩顶处横梁厚为1M，中墩墩顶处横梁厚2M，为便于施工和养护，横梁上均设有直径0.7M的过人孔洞。

5、预应力：本工程连续箱梁预应力采用双向（纵向及横向），均采用Φs15.20高强度低松弛预应力钢绞线。

1.2.2、主线标准墩

主线标准段桥墩立柱形式采用带横系梁双立柱桥墩，立柱采用外侧为半个椭圆、内侧为带倒角的矩形断面，断面外包尺寸为2000MM*2000MM，横梁宽度1100MM，高度从中间向两侧呈弧线形变高，为增大支座间距，在顶部立柱适当外倾，支座中心间距8.0M。由于地面道路中央分隔带宽度为10.0M，因此桥墩立柱外边线外包尺寸为9.5M，中心间距7.5M。

2、承台、桩基（按9M立柱高度计算）

主线标准段3*35M连续箱梁桩基，中墩采用18根Φ800钻孔灌注桩，承台尺寸为10M*7.9M，厚2.5M；边墩采用15根Φ800钻孔灌注桩，承台尺寸为10M*5.8M，厚2.5M。桩基常规采用Φ800MM钻孔灌注桩，桩型配筋取用B型，桩长约50～55M左右。

1.2.3、匝道标准梁（平行式匝道）

匝道箱梁结构外形采用与主线箱梁相协调的弧形断面，标准跨径布置为3*35M，箱梁宽度7.95M，梁高1.8M，为纵向预应力体系。箱梁地面水平，顶面按单向2%横坡倾斜。

1.2.4、匝道标准墩

1、立柱：匝道桥墩立柱采用单立柱形式，立柱底部截面为1800MM（宽度）*1500MM（宽度）的矩形加椭圆断面，在立柱顶部向两侧放大，以搁置双支座，支座中心间距1.8M。

2、承台、桩基：匝道标准段3*35M连续箱梁桩基采用4根Φ800钻孔灌注桩，桩长约45～53M左右。承台尺寸为3.7M*3.7M，厚1.5M。

1.3、主线、匝道（平行式匝道）落地梁

主线高架桥、匝道桥采用落地梁的结构形式，以结构代填土，彻底解决桥头跳车问题。落地梁结构采用钢筋混凝土形式，外恻设挡土墙，但线型与主线或匝道悬臂基本保持一致，桥面板纵横加劲肋交点与桩基连接，基础采用以纵横系梁相连的Φ600钻孔灌注桩。

1.4、跨浦三路35+45+35M连续箱梁

箱梁均采用同标准梁一致的断面外形，中横梁两侧各13M范围腹板厚度从320MM渐变至600MM，其余尺寸构造均与标准梁一致。

1.5、桥梁附属设施工程

采用80梳型钢板伸缩缝。

1.5.3、支座及侧向限位装置

连续箱梁侧向限位装置为在立柱顶预埋支座钢板上焊接钢板横向限位块，挡块上端与梁底支座垫块相靠，限位块与垫块之间设400*150*21MM板式橡胶块，用硫磺胶泥粘贴与垫块侧面。

2、国家及上海市现行设计及施工验收规范、质量评定标准、定额等文件和有关规定。如：

《高架桥梁支架基础利用方案》（同济大学设计研究院）

《主线箱粱支架方案评审意见书》（上海市浦东新区城市建设科学技术委员会）

第二章、主要施工技术方案

本工程主线标准梁采用飞燕弧形断面的预应力混凝土等高度连续箱梁结构，C50混凝土。以单跨简支梁和连续梁3~4跨为一联。跨径布置为3×35M，梁高2.8M，为双向预应力体系（纵向、横向）。箱室横断面布置：箱梁全宽30.2M，悬臂长3.4M，单箱六室。两侧边室宽3.7M，其余室宽4M。板厚：悬臂端厚0.23M，悬臂根部厚0.579M。箱梁顶板厚0.20M，全桥一致。腹板在跨中0.32M，中支点、边支点处直线变化至0.55M，变化长度各为6M和8M。底板板厚0.2M，中支点、边支点处直线变化至0.40M，变化段长度为：边跨6M，中跨8M。横梁：设边墩横梁及中墩横梁，边墩墩顶处横梁厚为1M，中墩墩顶处横梁厚2M，为便于施工和养护，横梁上均设有直径0.7M的过人孔洞。

本标段现浇预应力钢筋砼连续箱梁支架采用碗扣式钢管支架，跨越路口位置采用门式支架。如何进行现浇箱梁混凝土结构施工的支架搭设、以保证结构混凝土浇捣后的外形和整体尺寸是一个重要的技术关键。具体内容详述如下：

大面积的满堂支架、门式支架，若有不均匀的变形或沉降，都会造成箱梁的质量问题。为此，首先要提高支架下的地基承载力，确保承载力分布整体均匀一致。根据设计提供的《高架桥梁支架基础利用方案》要求，箱梁投影面支架基础结构采用15cm水泥砼（C25），其下设置15cm砾石砂垫层，具体方案如下：

支架基础下地面道路路基施工必须严格按设计文件要求进行，特别是承台开挖后位置的地基处理严格按照设计图纸施工。验收合格后在支架基础范围内按道路施工要求铺设15cm砾石砂+15cm水泥砼，以此作为箱梁施工的支架基础。箱梁施工完成后，如水泥砼无明显变形和破坏，可直接摊铺38cm水稳基层及沥青面层；否则，需破碎水泥砼并检查路基，必要时翻挖并重新压实，确保路基满足设计要求。

图1　支架基础结构（一般路段）

图2　支架基础结构（高架加减速路段）

水泥砼支架基础浇注时，按施工需要设置纵、横缝，并视其类型按《公路水泥混凝土路面设计规范》进行接缝处理。并做好路基两侧的完整、通畅的排水系统，确保雨季路基地坪不积水。

（1）操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗；

（2）对进入现场的碗扣式钢管支架等配件进行验收，应符合有关规定，对反复使用的碗扣式钢管支架应检查其壁厚，不得使用不合格的产品；

（3）钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝，验收合格的钢管、扣件应按规格、种类、分类整齐堆放、堆稳。堆放地不应有积水。

（4）模板支撑系统的搭设区域设置安全警戒线。

箱梁支撑系统采用碗扣式钢管支架。

模板体系采取2440mm×1220mm×12mm竹胶板，纵向75mm×150mm楞木格栅；主线箱梁采用两根直径Φ48mm厚3.2mm钢管作为箱梁定形弧形的支撑，中间平直段采用两根直径Φ48mm厚3.2mm钢管作为横向支撑。匝道支架采用直径Φ48mm厚3.2mm钢管作为箱梁定形弧形的支撑，中间平直段采用Ф48钢管作为横向支撑。

3.1WDJ碗扣支架构件概述

WDJ碗扣式钢管脚手架，该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好，工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。

3.2WDJ碗扣支架搭设要求

（1）立杆底座上方,横向和纵向扫地杆在离地30cm~50CM左右，水平杆步距1.8米。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。

（2）横向和纵向均设置垂直剪刀撑，横向设置7排，每排由三组剪刀撑组成，均匀分布在跨内；纵向设置6排，每排由六组剪刀撑组成，均匀分布。剪刀撑由低至顶连续设置，斜杆必须落地，并与扫地杆紧固，倾斜角度控制在45°～60°。剪刀撑斜杆用扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端和立杆上。

（3）如果可调顶托与最上层横杆间距大于1.2米时，对每根立杆接长部分，分别用φ48钢管，纵向和横向连接加固，保证接长部分顶托的稳固。

（4）本工程支架最高高度达12m左右，在构造上设置水平剪刀撑。具体设置为：在支架底部、中间和顶部各设置一道。

调节立杆顶部标高，采用立杆上部顶托螺丝进行调节。

纵横向杆须与墩身用钢管和扣件箍紧，使排架与墩身组成整体，以保持整体稳定性，抱箍与墩身之间用木楔楔紧，必要时用双根钢管组成墩身抱箍。

排架外围脚手随排架跟上，并高于排架工作一步，上人斜道同时跟上，竹笆满铺。靠近车道侧脚手架采用斜挑脚手架。

脚手架四周架设安全防护网，每隔一定高度。排架水平方向也拉设安全防护网，并悬挂安全警示牌。

在排架搭设过程中，应加强对墩身的防护，严禁污染墩身。严禁碰撞墩身的转角部位，加强必要的措施，保证墩身的外观质量。

紧固扣件螺栓的扭力矩控制在40～45N.m之间，最大不得超过59N.m，并用扭力扳手定量抽查验收。

弧形钢管的固定：根据设计图纸加工弧形钢管，在安装时根据高程控制弧形钢管，先控制弧形钢管两头钢管立杆，再根据弧形控制其余钢管立杆。

1.4、碗扣支架使用安全保证措施

支架搭设严格按方案要求和操作规程，并在实施前对施工人员进行专业技术交底。

在支架搭设施工现场设立警戒标志，禁止非作业人员进入现场，模板在安全系统未钉牢之前，人员不得上下。

排架搭设人员必须持证上岗。所有作业人员带好安全帽，特殊部位高空作业必须扣好安全带，穿防滑鞋。并将工具放在工具包内，以防上下交叉作业时坠物伤人。吊装钢管时，要有专人统一指挥，负责作业安全。

门洞支架搭设应安排在夜间车辆少时进行，施工前取得交通管理部门的理解配合。

严禁使用不合格的钢管扣件作为排架支撑材料。材料进场施工要经过验收。

支架搭设完成后要进行验收。验收通过后才可进行箱梁施工。

箱梁施工配置上下扶梯，两侧设置安全扶栏、安全网等防护措施。

禁止施工人员在脚手架上向下抛物，以防意外事故的发生。

排架拆除必须根据拆模令进行，严禁擅自拆除排架杆件。

1.5、碗口式支架计算

1.5.1施工荷载计算

（1）活荷载取值：计算模板及其下楞木时取2.5KN/M2；计算支架立杆时取1.5KN/M2；混凝土冲击荷载2.0KN/M2；

（2）荷载系数取值：静载系数rG=1.2,活载系数rQ=1.4。

箱梁墩顶处梁高2300mm:q1=25×2.3=57.5KN/M2；

渐变段腹板处为异型截面：q2=3.26×25/2.8=29.1KN/M2；

箱梁渐变段处上下面板厚600mm:q3=25×0.62=15.5KN/M2；

标准段腹板处为异型截面：q4=20.6KN/M2；

箱梁一般段上下面板厚400mm:q5=25×0.4=10KN/M2；

支架、模板系统自重：q6=1.66KN/M2；

活荷载：q7=1.5＋2.0=3.5KN/M2；

1.5.2载效应组合计算

Q1＝1.2×（q1＋q6）＋1.4×q7＝1.2×（57.5＋1.66）＋1.4×3.5＝75.89KN/M2；

Q2＝1.2×（q2＋q6）＋1.4×q7＝1.2×（29.1＋1.66）＋1.4×3.5＝41.8KN/M2；

Q3＝1.2×（q4＋q6）＋1.4×q7＝1.2×（15.5＋1.66）＋1.4×3.5＝25.49KN/M2；

Q4＝1.2×（q3＋q6）＋1.4×q7＝1.2×（20.6＋1.66）＋1.4×3.5＝31.61KN/M2；

Q5＝1.2×（q5＋q6）＋1.4×q7＝1.2×（10＋1.66）＋1.4×3.5＝18.89KN/M2；

1.5.3支架稳定承载力计算

本工程采用碗扣式支架，立杆为Ф48*3.2mm钢管，可调顶托螺杆高度a≤300mm.

钢管几何特性：截面积A=4.50cm2=450mm2

截面回转半径i=15.9mm

Q235钢，抗压强度f=205N/mm2.

钢管的抗压、抗弯强度设计值（考虑市场上材料情况）：f=205×0.85=174.25N/mm²

1.5.4Φ48×3.5单根立杆极限承载力计算

支架立杆的横向加强杆步距1800时

立杆长细比按扣件式支架计算

λ=（h+2a）/i=(1800+300)/15.9=132,得ф=0.386。

单杆稳定承载力N1=Φ*A*f=0.386*0.45*174.25=3T

1.5.5立杆偏心受压极限承载力计算

根据：n2/φA+MW/W≤f;

风荷载标准值按下式计算：ωk=0.7*μz*μstw*ωo

式中ωo —支架高度20m以内，基本风压值取ωo＝0.55T/m2

μz —风压高度变化系数，按12m支架高度时取μz＝1.14

μstw —支架风荷载体型系数

按《建筑结构荷载规范》，钢管支架整体计算时，μs＝0.6

单榀桁架体型系数μst＝φμs

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》步距1.2m，纵距0.9m，取φ＝0.115

μst＝0.115*0.6＝0.069

多榀桁架时η＝0.9775，本支架横向按20榀桁架时，

代入ωk=0.7*μz*μstw*ωo=0.7*1.14*1.04*0.55=0.46KN/m2，风荷载设计值产生的弯矩Mω=0.85*1.4*0.46*0.9*1.22/10=0.1KN·M

根据以上两种不同受力情况得出：N=30KN

N=75.89×0.6×0.6=27.3KN

N=41.8×0.9×0.6=22.6KN

N=25.49×0.9×0.9=20.6KN

N=31.61×0.9×0.6=17.1KN

N=18.89×0.9×0.9=15.3KN

(2)横向钢管承载力计算：

横向直径Φ48mm厚3.2mm钢管承载力计算:

钢管截面特性:Ix=11.36cm4，Wx=4.73cm3

钢材的弹性模量：2.1×105N/mm2

截面积S=4.5cm2,每米重量:3.53kg/m

墩顶处支架布设：600×600mm2

q线=q面×1=75.89×0.5=37.9(KN/m)

Mmax=(1/8)×37.9×0.52=1.19(KN.m)

σ=Mmax/Wx=1.19×106/4730/2=126<210N/mm2

f=5ql4/384EI=5×37.9×5004/(384×2.1×105×11.36×104)/2=0.6mm

b.渐变段腹板处腹板计算:

渐变段腹板处支架布设:纵向:900mm×横向600mm

横向直径Φ48mm厚3.2mm钢管承载力计算:

Mmax=(1/8)×41.8×0.8×0.52=1.05(KN.m)

σ=Mmax/Wy=1.05×106/4730/2=110<210N/mm2

f=5ql4/384EI

=5×（41.8×0.8）×5004/(384×2.1×105×11.36×104)=1.1mm<3mm

标准段腹板支架布设与渐变段腹板支架布设相同，标准段腹板受力小于渐变段腹板，因此不用再另外计算标准段腹板。

c.渐变段底板处计算:

横向直径Φ48mm厚3.2mm钢管承载力计算:

Mmax=(1/8)×25.49×0.8×0.82=1.63(KN.m)

σ=Mmax/Wy=1.63×106/4730/2=72<210N/mm2

f=5ql4/384EI=5×(25.49×0.8)×8004/(384×2.1×105×11.36×104)

标准段底板支架布设与渐变段底板支架布设相同，标准段底板受力小于渐变段底板，因此不用再另外计算标准段底板。

（1）、箱梁墩顶处竹胶板承载力计算：

Mmax=0.105ql2=0.105×75.89×0.1052=0.0879KN.m

I=(1/12)bh3=(1/12)×1000×123=144000mm4

W=(1/6)bh2=(1/6)×1000×122=24000mm3

竹胶板弹性模量：E＝9000N/mm2

δ＝Mmax/W=87900/(1.05×24000)=3.5N/mm2<[δ]=11N/mm2

f=5ql4/384EI=5×75.89×1054/(384×9000×144000)=0.09mm<3mm

可见箱梁其它部位就不必复算竹胶板的承载力了。

（2）、箱梁墩顶处纵搁栅承载力计算：

q线=q面×0.15＝75.89×0.15＝11.38（KN/m）

I=(1/12)bh3=(1/12)×145×703=4144583mm4

W=(1/6)bh2=(1/6)×145×702=118417mm3

楞木弹性模量：E＝9000N/mm2

楞木受线荷载产生最大内力：

Mmax=(1/8)ql2=(1/8)×11.38×0.62=0.51(KN/m)

δ＝M/W=510000/118417=4.3N/mm2<[δ]＝11N/mm2

1.5.8楞木挠度计算：

f=5ql4/384EI=5×11.38×6004/(384×9000×4144583)=0.5(mm)

6.9渐变段和标准段腹板处纵搁栅承载计算：

渐变段腹板处纵搁栅线载：q线=41.8*0.15＝6.27KN/m

Mmax=(1/8)ql2=(1/8)×6.27×0.92=0.634(KN/m)

δ＝M/W=634000/118417=5.4N/mm2<[δ]＝11N/mm2

f=5ql4/384EI=5×6.27×9004/(384×9000×4144583)=1.4(mm)

标准段腹板处楞木线载：q线＝31.61×0.15＝4.74KN/m

Mmax=(1/8)ql2=(1/8)×4.74×0.92=0.48(KN/m)

δ＝M/W=480000/118417=4.1N/mm2<[δ]＝11N/mm2

f=5ql4/384EI=5×4.74×9004/(384×9000×4144583)=1.1(mm)

标准底面楞木线载：q线＝18.89×0.25＝5.67KN/m

Mmax=(1/8)ql2=(1/8)×5.67×0.92=0.57(KN/m)

δ＝M/W=570000/118417=4.8N/mm2<[δ]＝11N/mm2

f=5ql4/384EI=5×5.67×9004/(384×9000×4144583)=1.3(mm)

预应力钢筋砼箱梁在施工过程中，有许多意想不到的情况发生。如局部地基不稳，或产生不均匀沉降；支架、模板本身发生的各种形变等。变形分为弹性形变和非弹性形变。预压的目的是为了找到弹性变形值，作为施工预留沉降量的一部分，同时为了消除非弹性变形，并检查地基和支架的稳定性。

1、预压的重量：做静载试压，以检查支架的承载能力，测试纵梁和横梁的变形值，最大加载按主梁自重的1.1倍计。

2、预压施工：用水泥袋装土，然后用吊车吊在相应的位置，再用人工堆放整齐，并注意各堆放区的重量是否符合设计要求。

①.监测点布设：在堆载区设置系统测量点，其分布为纵向每5M一个断面，每个断面的腹板中线、底板中线各布置一个监测点，同时相应地在地基础上设置监测点，在支架基础上对应地再布设观测点。

②.加载及监测方法：加载应分级进行，每级持续时间不小于30分钟，最后一级为1小时，然后稳定时间48～72小时，一般预压最后三天的稳定为不大于1MM/天，分别测定各级荷载下支架和支架梁的变形。根据测试结果，确定支架的施工预抛高值，以消除施工中因支架变形而造成的箱梁线形和标高误差。

为了找出支架在上部荷载作用下的塑性、弹性变形，观测时间为空载观测一次，1/4满载测一次，1/2满载测一次，满载测一次，满载后6h测一次，满载后12h测一次，满载后24h测一次，满载后36h测一次，满载后48h测一次，直到连续3d沉降在1MM/d为止，卸载后，根据所观测的标高数据计算出塑性沉降和弹性沉降。

③.监测时间：控制预压时间最主要的因素是沉降速度。只有当沉降稳定后，才能停止预压。据以前施工经验，一般为支架每天变形1MM内，就可认为基础稳定。

4、预压注意事项：①.整跨范围内分层堆码直至整跨支架预压重量满足要求，且不得分块小范围集中堆码，以免产生不均匀沉降；②.人工堆码整齐，不乱堆放。

5、资料整理与预拱度设置：对观测资料进行整理，编制时间—沉降曲线，沉降稳定后拆除，当每日沉降量不大于1mm，即可认为沉降已稳定，卸载后陆续观测，直至弹性变形完全恢复，整理观测数据后，得到总沉降量，I=I1+I2，I1—支架沉降量，I2—基础沉降量，通过观测，确定沉降量的经验数据，调整底模高程，底模标高预留出此沉降量。同时，沉降量作为其它箱梁预留沉降量的基准数值。

2、搭设支架过程中要及时设置斜撑杆、剪刀撑以及必要的缆绳，避免支架在搭设过程中发生偏斜和倾倒。

3、剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，纵向每隔5根立杆设一道，每片架子不少于三道，剪刀撑的斜杆用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧。

根据《主线箱粱支架方案评审意见书》评审意见：由于支架在连成整体后，支架结构为多次超稳定。在温度、地基变形等用因素作用下，部分立杆杆件可能会脱离地面，从而造成另一部分立杆应力集中，严重时立杆会压曲失稳，造成支架垮塌事故。为此，施工阶段应有专人检查支架立杆有否脱空现象，及时调整垫块，保证支架受力均匀和稳定性。

高架路面对沉降的要求特别高，因此在施工过程中，应该严格控制好支架的变形，以免发生质量事故，造成不必要的损失。

模板支架必须有足够的强度和刚度和稳定性，不允许发生超过规范规定的不均匀沉降和变形。其支架的支撑部分有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。

模板支架应进行专项设计，确保模板支架的材质、支撑间距能保证在混凝土和施工荷重作用下不变形。

本工程结构对使用的模板材质、支架的施工要求较高。施工时，要严格按制定的模板施工组织设计的有关措施和专项作业指导书进行。

模板支架在设计时，必须考虑自身刚度和运输方面的变形须符合规范规定。

模板支架必须牢固，不得支撑于原地面为未经处理松土上，以防支架沉降。

支架横杆上下两端头隔10CM放一道横杆，为了使支架底部有较大的接触面，防止主杆直接立于混凝土表面应力过分集中混凝土损坏，为此在立杆底设置统长槽钢。

为了保证施工地基上的排水，在加固地基的一边设置临时边沟，纵坡不宜小于3%。

在浇筑加固砼地坪、地梁时，要确保地面的平整度，以保证钢管支架的平整稳固。

在铺设梁底模时应设置预拱度，以抵消基础沉降，支架、底板等压缩造成的影响，预拱度数值根据设计给出的数据和实测的加载试验数据来定。

支架安装完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行复验。

施工脚手架不能和模板及其支架相连。

浇筑砼时要在排架上设置沉降标志，并在混凝土施工前制定出专项的沉降观察方案。

模板要派专人看模，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，要及时加固。

在施工过程中，严格控制模板支架的施工荷载。在模板支架上不允许堆放发生超过规定的超重荷载，以免模板支架变形。

1.9、支架拆除安全注意事项

混凝土强度符合有关规定后方可拆除模板支撑系统；

模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2层。

3米以上支撑架的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按照规格分类堆放。

模板支撑系统的拆除前应对拆除方案进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。

对后张法预应力混凝土结构构件，侧模板在预应力张拉前拆除；底模板支架的拆除按施工技术方案执行，当无具体要求时，不应在结构构件建立预应力前拆除。

1.10、门式支架搭设施工

根据现场实际情况，我们拟对206～207跨预应力钢筋砼箱梁采取门式进行支撑，以便于现有浦三路上的车辆正常通行。

门式支架结构搭设要求如下：下部为现浇C25砼承块，高度为35CM，并预埋铁件，以联接支撑墩。支撑墩为直径609的无缝钢管，高度为5.8M，支撑墩上部布置4x30A槽钢组合横梁(全对焊)，然后在横梁上纵向布置56#工字钢，横向间距0.6M。为了保证满堂钢管支墩受力均匀，在钢管搁工字钢之间用通长3"×6"或槽钢来衬垫。同时在型钢上方铺设二层竹芭，并在门式支架横向延伸2.5M范围用钢管搭设安全防护网，以保证过往行人、车辆的绝对安全。

平时要派人对门式支架多检查、维修，发现问题随时解决，不给隐患留下时间差。

①.成品检验：本工程所用的支座进货后，检验其规格尺寸及各种性能是否符合设计要求，对于不合格产品坚决不准使用。

②.安装前的准备：支座安装前，墩身顶面标高符合设计要求，将其顶面清理干净后在墩身上准确弹出于安装轴线。

③.支座安装：按设计要求选用合适的支座，安装要求、预埋件的埋设位置按厂家说明书及设计图纸要求执行。先将支座上、下压板临时固定相对位置。支座顺桥向的中心线必须与主梁的中心线平行，支座位置确定好后，即可进行固定。当支座与梁体及墩台采用焊接连接固定时，应先将支座准确定位后，用对称间断焊接，将下支座板与墩台上预埋钢板焊接，焊接时应防止烧伤支座及混凝土。

①.支座安装温度一般为15℃左右，施工中须根据实际安装温度进行位移调整。

②.所有支座全部水平安放，支座的四角高差不得大于2MM。

③.支座的质量须按有关行业标准认真检查验收。安装时根据厂家供货，一般出厂组装合格，不得任意拆卸支座，并用连接螺栓固定好，以免在安装过程中发生转动和倾覆。待梁体安装完毕后，或现浇混凝土梁体形成整体并达到设计强度后，在张拉梁体预应力之前，拆除上、下支座连接板，以防止约束梁体正常转动。

箱梁内模的顶模采用木模配制，利用对锁螺丝孔，钢管支架支撑，为便于箱梁内的模板拆除，需根据设计要求在每块箱梁横梁及顶板上设置一只预留人孔。人孔待内模拆除后连接钢筋和浇筑混凝土封闭。

底模铺完后，在用仪器检验梁的标高和边线。内模安装应在钢筋和波纹管定位后进行。模板安装完毕后，应对其平面位置、顶部标高、节点联系及纵横向稳定性进行复验。模板与模板的接缝中嵌入吹塑纸，以防混凝土漏浆。模板在使用前涂刷脱模剂，外露面混凝土模板的脱模剂，应采用一种品种，不能使用易粘在混凝土上或使混凝土变色的油料。固定在模板上的预埋件和预留孔须安装牢固，位置准确。

浇筑混凝土时要设置沉降标志，模板要派专人看模，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，要及时纠正。所有的箱梁的支架待预应力束张拉灌浆以后，并使灌浆的水泥浆达到25Mpa以后才允许拆除。

落架严格按规范要求进行操作，每跨先跨中开始拆除支架，在延伸到支点模，相应对称均衡卸落。

箱梁支架及模板预拱度设置：在铺设梁底模时应设置预置预拱度，以抵消基础沉降、支架、模板等压缩和梁本身的挠度所造成的影响。预拱度数值根据设计给出的数据并结合施工设计和实测的加载试验数据并综合考虑现场施工环境等综合因素来定，加载试压荷载必须根据梁本身荷载和施工荷载受力特点来决定。

四、钢筋绑扎及波纹管安装施工

箱梁底模安装完成后，即可进行钢筋绑扎。本工程箱梁钢筋分为箱梁底板、顶板、横梁、腹板钢筋等几部分。箱梁分二次绑扎成型，第一次绑扎箱梁底、腹板、横梁钢筋，第二次绑扎箱梁顶板钢筋。

所有钢筋均采用现场加工，垂直运输采用50T汽车吊。绑扎认真牢固，如果发现结构局部钢筋过密，难以保证施工质量时，应事先提请设计部门作相应的代换修改及采取技术措施，确保施工质量。按施工进度，分阶段向施工班组交底，内容包括绑扎次序、钢筋规格、间距位置、保护层垫块、搭接长度与错开位置。当钢筋与波纹管发生矛盾时，应调整钢筋位置以避开预应力管道。

预应力孔道内采用波纹管，埋设前首先根据设计要求定出波纹管行走轨迹线，孔道定位必须准确可靠，严禁波纹管上浮，直线段平均80CM，曲线部分每50CM设置定位钢筋一道，每道定位钢筋包括支承钢筋及定位在支承钢筋上的U型环，支承钢筋与箱梁钢筋骨架连接。

波纹管连接套管长度不少于20CM，且用黑胶布包牢，缠绕宽度不宜小于100MM，防止浆水掺入波纹管。管节连接平顺，安装位置应准确。

波纹管安装就位过程中，应尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂，同时，还应防止电焊火花烧伤管壁。波纹管安装后，应检查其位置，曲线形状是否符合设计要求，波纹管的固定是否牢靠，接头是否完好，管壁有无破损等。如有破损，应及时用胶带修补。

波纹管定位后管道轴线偏差不大于5MM。从梁上整体看，波纹管在梁内应平坦顺直，从梁侧看，波纹管曲线应平滑连续。张拉端预留孔道无需扩孔时，波纹管可直接从承压钢板的中心孔中穿出抵紧模板，用泡沫海绵等软物密封，或直接从端模板中露出。

排气孔：根据设计要求或以往施工经验在波纹管上预留排气管，其作法是在波纹管上开口，用带嘴塑料弧形压板与海绵垫片覆盖并用铁丝扎牢，再接增强塑料管（外径20MM，内径16MM），为保证留孔质量，波纹管上可先不打孔，在外接塑料管内插一根φ12的光面钢筋露出外侧，待孔道灌浆前再用钢筋打穿波纹管，拔出钢筋。

波纹管搬运与堆放：本工程所采用的波纹管材质及内径应符合设计要求，波纹管搬运时应轻拿轻放，不得抛用或在地上拖拉，吊装时不得以一根绳索在当中拦腰捆扎起吊。波纹管在室外保管时间不宜过长，不得直接堆放在地面上，并应采取有效措施防止雨露和各种腐蚀性气体的影响。

根据设计要求，本工程箱梁砼采用商品砼，标号为C50，泵车浇注，商品混凝土进场后应派专人进行检验，严格控制好坍落度，并应具有质保单。

1、箱梁砼的浇筑顺序：本工程箱涵混凝土宜采用分层浇筑。一般可分二层，第一层至顶板下缘线。弧形梁的底板及挑臂，应一次浇筑，最后浇筑顶板。

2、砼浇筑时，根据箱梁高度选择合适的泵车型号；商品混凝土要求到场进行抽检，对每部泵车的坍落度都进行检测，按要求的技术规范进行。浇筑前做好准备工作，确保浇筑的连续进行，并一次性完成。准备工作包括商品混凝上的数量、时间安排，人员安排，设备安排，以及对钢筋模板的浇筑前的检查，模板内杂物的清除，并充分洒水湿润等。

3、砼浇筑时应先从腹板顶部布料进行箱梁底板区域的浇筑，使混凝土从腹板流入箱内底板，砼应连续进行。为确保浇注砼质量，试验人员应控制好施工配合比，作业人员应加强捣固，专人负责；钢筋工和木工亦应跟班作业，负责检查看护钢筋、预应力管道、箱梁模板等的变形情况。另外，应注意商品混凝上下料冲击力，避免冲击钢筋，特别是波纹管，容易产生变形和损坏。

浇筑腹板砼时，为使顶板钢筋、管道不受水泥浆玷污，应注意防护。浇注顶板时，从中心腹板顶部向二侧进行。砼浇捣时和浇捣完毕后在波纹管内需用铁梭穿铅丝来回抽动，确保波纹管畅通无阻。

砼应对称分层浇筑，每层小于50cm。砼应连续浇筑，间隔时间应满足规范要求，不得随意留施工缝，严禁从一侧赶浆施工。砼浇筑时应有模型工监看，防止跑模，出现问题应立即停止施工，研究对策，采取加固措施。

振捣箱梁顶板及底板时人严禁踩踏钢筋，在钢筋面串跳板，保护钢筋及波纹管。水平分层时，第一次浇筑砼时先浇筑箱梁底板至下缘线砼，用振动器拖震密实。浇腹板砼时，两边对称分层浇筑，用插入式振动器振捣密实。在浇筑腹板的同时，箱梁内的底板要有专人把多余砼铲出抹平收水。

第二次浇顶板砼前注意施工缝处理，凿出腹板顶面上砼表面的松散层，清扫干净，用水冲洗凿毛表面，并铺一层1:2水泥砂浆，再进行第二次砼浇捣。浇筑工应分区段各负其责，对梁两侧的砼，要边浇筑砼边用锤敲击梁侧模，插入式振捣器沿模板附近的砼应慢慢拔出，便于砼的气泡逸出。

4、混凝土振捣要点：混凝土振捣采用插入式振捣器进行。插入式振捣器振捣，垂直等距离插入到前一层混凝土中5～10cm左右，振捣移动间距不超过有效振捣半径的1.5倍。混凝土振动时间以混凝土不再下沉，表面不再上返气泡，并出现灰浆为准。每次振捣混凝土层厚以小于50CM为宜。

5、砼养护：箱梁砼浇筑由于采用商品砼进行浇筑，商品砼初凝时间较短，反映出温度升高快，容易产生收缩裂缝，又由于箱梁节段长，浇筑时间也较长，先浇段砼的养护应及时进行洒水湿润，初凝后立即进行草包覆盖洒水养护。对第一次砼浇筑时，由于需进行第二次顶板砼浇筑，施工缝处理应及时进行，在砼具有2.5Mpa以上进行对砼表面浮浆清除，要求清除面清洁，有利于二次砼的粘接。面层砼浇筑完成后的养护，应保证养护草包不接触砼面层，应设置悬挑杆，使草包与砼面避免接触，养护层的桥面保持清洁，减少砼表面粘结草叶。

6、控制裂缝的技术措施

大体积钢筋砼结构引起裂缝的原因是水泥水化热的大量积聚，使砼内产生早期升温和后期降温时的温差应力，故施工中采取下列措施来降低温差，防止出现结构裂缝。

水泥采用低水化热经掺粉煤灰后，可减少单位水泥用量。

做好砼保温养护，缓慢降温，充分发挥砼徐变特性，减小温度应力。

保温措施采用二层塑料薄膜，二层草包覆盖，覆盖草包必须严格贴实，薄膜边幅之间搭接宽度不少于10厘米，草包之间边口拼紧，养护期间浇水视具体情况而定。

加强测温和温度监测与管理，实行信息化施工，控制砼入模温度不超过28℃，内部最高升温不宜超过70℃，砼内外温差在25℃以内，降温速度不超过3℃/d。

7、大体积砼保证质量的技术措施

严格把好原材料质量关，水泥、碎石、砂、粉煤灰、外掺剂等要达到国家规范规定的标准。

拌站协调员向搅拌站反馈现场砼实际坍落度、可泵性、和易性等质量信息，以有利于控制搅拌站出料质量。

按照浇捣方案，组织全体参战人员进行大型技术交底会，使每个操作工人对技术要求、砼下料方法、振捣步骤等做到心中有数。

砼搅拌车进场，砼品质量严格把关，检查搅拌车运输时间、砼坍落度、可泵性是否达到规定要求。对不合格者坚决予以退车，严禁不合格砼进入泵车输送。

每台泵车进料量要及时反应到调度室，按浇捣总量及时平衡搅拌车进入各泵位，基本做到浇捣速度相同，齐头并进。

砼浇捣时按每皮下料高度控制在50CM，做到边下料边振捣，每台泵的砼浇筑面不少于3只振动棒进行砼振捣。砼的自由落差≯2.0米。

若砼散落在坑内，经估计后当砼捣至散落处的时间不超过砼初凝时间，则可以不派人去清理。若砼浇捣至散落处的时间超过砼的初凝时间，则立即派人进行散落砼的清理，在砼浇捣至该处之前，必须清理干净。

砼浇捣必须连续进行，中途操作者、施工及管理人员轮流交替用餐。

采用测温、保温（砼表面）、控温（砼内部）等技术措施，确保砼内外温差不超过25℃，不产生结构性裂缝。

根据设计要求本工程连续梁采用双向（纵向及横向），均采用Φs15.20高强度低松弛预应力钢绞线。

1）纵向预应力钢束布置：纵向预应力束分为腹板钢束、顶板钢束、底板钢束。①.腹板钢束全长连续布置，每个腹板2束，每束12根Φs15.20，边跨近边支点梁顶锚固，双向张拉。②.顶板钢束采用短束和长束两种形式。悬臂根部附近每侧各布置两根通长束，每束5根Φs15.20，端横梁顶板锚固，双向张拉；其余顶板钢束采用短束形式，每束9～12根Φs15.20，墩顶间断布置，交错锚固，双向张拉。③.底板钢束采用通长束，每束9根Φs15.20，交错布置，P型锚固，单端张拉。

2）横向预应力钢束布置：横向预应力分为墩横梁预应力及桥面板横向预应力。

2、钢绞线除锈：严重锈蚀的钢绞线不能使用，有轻微锈蚀的钢绞线，经试验合格后方可使用，但必须对钢绞线除锈，除锈方法可用砂箱，也可用钢刷和砂布等。钢绞线应加强防护，避免锈蚀。

3、钢绞线锚固位置清除杂物：将钢绞线两端根据孔长对称用红笔画出，将锚固位置用钢刷或砂布除锈和杂物，以避免因锈蚀和污染而出现锚固不紧或滑丝现象。

4、预应力钢绞线的下料：①.预应力钢绞线的下料长度应根据设计图通过计算确定，并考虑锚夹具长度、千斤顶长度、工作长度等各种因素。②.下料场地在下料前须进行平整，然后上铺竹篱笆。钢绞线在其上进行下料，下料场地须用脚手做一个工作棚，上盖油布布遮盖，以防钢绞线近水生锈。③.钢绞线下料时必须保证钢绞线顺直，不得有扭曲、弯曲，并用梳丝板理顺钢绞线，钢绞线采用砂轮切割机切割。

①.预应力筋按设计要求编束，用20#铅丝每隔1米左右绑扎牢固。

②.钢绞线编束时钢绞线之间不得互相扭结在一起，须顺直。编束采用如下方法：将完成下料的钢绞线，用20#铅丝在钢绞线上扎紧，宽度1.5～2.0CM，绑扎间距如下：两端张拉的钢绞线，在两端5CM扎一道，然后从两端向中间70CM各扎一道，再向中间200CM各扎一道，梁中间部分钢绞线每100CM扎一道。

预应力束平弯段必须设置防崩钢筋，防崩钢筋弯弧内侧必须与管道贴紧，并用铁丝绑扎牢固，防崩钢筋本身与主梁内钢筋可靠连接。

③.完成下料编束后，成束的钢绞线上应挂上标牌注明梁号、管道号及钢绞线长度，然后盖上油布，待以后穿束。

①.穿束方法：短束一般用人工直接穿，即用人力直接托起钢束，束头在前，从孔的一端向另一端推进，推进过程中可以转动钢束。人工穿束需8～10人；较长束要先穿引丝，引丝用高强钢丝或钢绞线，引丝用人工先穿，穿过后，一端焊接在钢束头上，另一端用卷扬机拉，并且人力辅助推送。

②.穿束时间：穿束可在砼浇注前，也可在砼浇注后。如果在砼浇注前穿束，由于等待张拉的时间太长，需在砼浇筑过程中对外露钢束加以保护，防止污染和生锈，方法是将钢绞线张拉端头用塑料薄膜包裹三层后再用黄色胶带纸缠紧，并在浇筑混凝土期间，将穿好的钢束来回抽动基坑支护施工工艺，防止漏浆后砂浆凝固造成孔道不通。穿束完毕后，用电焊或氧焊切割束头，此时同样要包裹麻布浇水隔热，以免损坏钢绞线。

2、张拉顺序：按照设计要求，在箱梁砼强度达到100%设计强度且龄期达到14天后方可进行张拉，张拉时先张拉腹板纵向通长束，再张拉横梁束，最后张拉顶、底板束的原则，在同一截面上，受力应对称，先外侧后内侧，先长后短，并按钢束编号进行张拉，同一编号的钢束按中央向两侧的次序对称张拉，对底板的单端张拉预应力钢筋束张拉将在箱梁内进行，其余钢筋束则采用两端同时张拉进行操作。

3、张拉控制：采用应力，应变双控进行，按照规范要求，应变误差范围控制在±6%之内，如在张拉过程中，张拉力与伸长量有较大差异时，应及时分析原因，从张拉工艺、方法及伸长量计算上进行比较。有特殊情况应与设计单位联系，共同协商解决。

4、张拉力要求：本工程张拉控制应力σcon取0.75fpk进行，张拉时应对张拉力与油表读数对照起来，确定对应关系。初始张拉力以10%σcon为初始应力，并在钢绞线上作记号开始计算伸长量，张拉应力控制阶段从0→初始预应力10%σcon→1.03σcon（持荷5min）锚固。并在每阶段计算伸长量，以伸长曲线算伸长量。

张拉过程中，要求缓慢、平稳进行，按张拉工艺要求进行张拉，如在张拉过程中出现油表剧烈抖动，指针起伏变化以及油管接接口漏油，压力上不去等现象，应停机检查，查明原因后采取措施，对长束进行张拉时延伸量需多次进行的，每次上锚退压及上压续拉时，都应注意操作顺序控制好伸长量和张拉力。如有滑丝或断丝发生应及时停止，确定补救措施后再进行继续张拉。张拉时，张拉设备应由专业人员进行操作，张拉机具周围及张拉端后部，严禁人员走动，以免发生人身伤害事故。

杭州艺苑机房（弱电）系统改造工程施工组织设计5、质量标准：①.每束钢绞线断丝、滑丝不超过1根。②.整个断面不超过该断面钢丝总数1%。③.千斤顶上的压力表的精确度不宜低于1.5级。④.校验千斤顶用的试验机或测为计的精度不低于2%。

预应力管道应在张拉后48小时内采用真空吸浆工艺进行灌浆，以免预应力筋发生锈蚀或松弛，并事先将锚塞周围的预应力间隙用水泥浆封锚。封锚水泥浆抗压强度不足10Mpa时不得压浆。