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德安县东西区昌九高速公路跨线桥现浇箱梁满堂支架施工方案

德安县东西区昌九高速公路跨线桥

现浇箱梁满堂支架施工方案

主桥箱梁横向由两个单箱双室箱型断面组成，通过横梁及桥面进行横向联接，箱梁顶底面均设计2%横坡。主桥连续梁主墩处梁高2.9米，跨中梁高1.9米，梁高由支点到跨中采用二次抛物线型渐变。单个箱梁顶板总宽13.85米（防撞墙外包0.15米），底板总宽8米，挑臂长度分别为2.85米及3.0米。顶板厚0.28米，挑臂根部高度0.45米，外侧挑臂端部高度0.213米，内侧挑臂端部高度0.303米。墩顶处腹板厚度0.6米，跨中处腹板厚度0.5米，仅在墩顶至1/4跨处按照线性渐变。墩顶处底板厚0.55米，跨中处底板厚度为0.25米，由支点到跨中采用二次抛物线型渐变，箱梁混凝土强度C55。

主桥共设置有4道墩顶横梁，中横梁厚度为2.0米，边横梁厚度为1.54米。考虑架设引桥空心板梁及梯道2002浙J42：阳台及空调搁板建筑构造.pdf，边墩横梁处设置了引桥及人行梯道牛腿。

边跨和主跨不通车的部位采用碗扣式满堂支架现浇施工，

P11至P12主跨因跨越昌九高速公路，为了保证高速公路车辆正常通行，通车部位采用门洞式满堂支架现浇施工。

箱梁砼采用大节段分阶段浇筑施工，以P11和P12主墩为中心，分别同时向两侧施工，第1节段长16米，第2节段每侧各8米，第3节段每侧各9.5米，中间合拢段长2米。每一节段箱梁混凝土分两次浇筑完成，第一次浇筑至顶板腋角底面。安装内模后和顶模后，第二次再浇筑顶板砼。昌九高速公路上支架搭设前应先做好交通封闭并按已批复的安全组织方案做好标志标牌的设立。

（一）、普通满堂支架搭设方法

主桥箱梁部分位于原昌九高速路面上，可不用进行地基处理。若有未硬化完全处或位于昌九高速路面外位置，可先用装载机将表层松土推平并用压路机压实，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，然后浇筑20cm厚C20素混凝土垫层，防止不均匀沉降。原有地基整平压实并硬化后按照安装满堂支架钢管立杆所对应的位置铺设枕木，四周应挖好排水沟，设置好纵坡，注意保持好排水畅通。

边沟净宽0.6米，深0.8米。在现有边沟盖板上部再浇筑一层宽1.2米、厚20CM厚钢筋砼板，作为支架基础。工程完工后再移走加固盖板恢复原状。左侧边沟加固处理时要非常小心，注意保护好边沟外侧通讯光缆。

2、材料选用和质量要求

碗扣支架采用规格为φ48×3.0mm的碗扣式组合支架，间距和步距可根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》中相关规定进行结构设计计算。且有产品合格证。禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。

单立杆由基础向上依次为下托+下调节杆+碗扣式立杆+上调节杆+上托+6×12cm方木+1.5cm厚竹胶板，配以脚手钢管和扣件作剪刀撑辅助支撑。剪刀撑应在外侧以及间隔三排立面整个长度和高度上连续设置，每道剪刀撑跨越立杆不应小于4跨，且不应小于6m，与地面倾斜角成45°，用旋转扣件固定在与之相较的横向水平杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，剪刀撑的接长宜采用搭接接长。

靠近通车门洞边墙部位的立柱间距加密为30*30CM，即纵向间距和横向间距均为30CM。沿横桥向布置4排。与高速公路边线斜交部位可用普通钢管加密过度。

在支架搭设时墩身横梁处和地面有台阶处将会受到墩柱和地形的影响，不能完全按60cm进行布设，施工时可用30CM间距适当调整过度，但调整后的间距不能大于60cm。　　钢管安装好后，在可调顶托上铺设双排φ48×3.5mm普通钢管，双排φ48×3.5mm钢管顺桥向布置，跨度为0.6m；然后在双排φ48×3.5mm钢管上铺设横桥向6×12CM木枋作为分配次梁，木枋铺设间距为：在箱梁腹板和横梁所对应的位置按间距16cm布置，箱室位置间距23cm，翼板位置间距30cm布置。木枋的跨度分别为60CM（箱梁底板位置）和90CM（箱梁翼板位置）。腹板和箱梁侧面均用钢管斜撑固定牢靠，木枋固定在与之垂直的钢管上。木枋布置好并安装模板后可进行支架预压。

支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模板底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。

（2）、随着架体升高，剪刀撑应同步设置。

（3）、安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。

（4）、保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善；（5）、基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；（6）、立杆上碗扣是否可靠锁紧；（7）、立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；（8）、碗扣支架搭设到顶时，项目部组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。

（1）、相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，立杆接头采用对接；

（2）、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；

（3）、对接扣件的开口应朝上或朝内；

（4）、各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；

（5）、立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；

（6）、上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；

（7）、安全网应满挂在外排杆件内侧横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。

（8）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm；

（9）、剪刀撑接头采用搭接，搭接长度至少一米，每个接头至少采用两个卡子固定。

（二）、门洞支架搭设方法步骤

1、门洞搭设平面布置：

2、两门洞之间防撞墩及支柱结构：由地面往上为：保护路面隔离层→浇筑1.2米宽*0.8米高砼防撞条形墩→安装400*10mm立柱钢管→安装钢管顶部横桥向36b连接工字钢→安装门洞顶部36b纵向主梁工字钢（间距0.3米和0.6米）→16b槽钢分配梁（间距0.6米）→搭设顶部碗扣式支架和底模。

3、门洞支架搭设顺序：

首先封闭昌九高速右幅两个车道，南昌至九江方向车辆走左幅内侧车道通过，九江至南昌方向车辆走左幅外侧车道通过，搭设昌九高速右幅路基及右幅路基外侧支架，右幅路基内、外侧车道行车门洞同步搭设，行车门洞来车方向前方限高限宽门架也同步搭设。见附图4。

右幅门洞支架搭设完毕后，再封闭昌九高速左幅两个车道（即九江至南昌方向），南昌至九江方向车辆走右幅外侧车道行车门洞通过，九江至南昌方向车辆走右幅内侧车道行车门洞通过，搭设昌九高速左幅路基及左幅路基外侧支架，左幅路基两个行车门洞同步搭设，行车门洞来车方向前方限高限宽门架也同步搭设。见附图5

3．1支架预压的目的：

3．1．1、检查支架的安全性，确保施工安全。

3．1．2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

支架验收完成后对支架进行预压，根据规范要求施加不小于梁体砼自重与模板重量之和的1.1倍的预压荷载考虑，消除支架各部件的塑性变形并测量其弹性变形，其弹性变形应在箱梁立模时预留。预压材料可采用土袋、水袋等现场方便的材料，预压重量可近似采用钢筋砼重量+施工荷载。为切实达到预压的实际效果，应模拟施工时的实际工况进行支架预压。每跨先加载墩顶部位，由墩顶向跨中推进。按预压单元进行三级加载，第一级加载至梁体砼自重与模板重量之和的60%，加载时速度控制均匀，以减少支架的早期变形；第二级加载至梁体砼自重与模板重量之和的80%；第三级加载至梁体砼自重与模板重量之和的100%；每级加载完成后，停止下一级加载，并间隔12h对支架的沉降进行一次检测，当支架沉降量的平均值小于2mm时再进行下一级加载。支架压载前要准备和箱梁面积相等的塑料薄膜，下雨前要将压载的编织袋覆盖，防止雨水进入袋中增加压载的重量。

3．3．1测点布置：为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排6个点。

3．3．2测量布置：在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。卸压完成后，要再次复测各控制点标高。

3．4预压沉降计算：支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。

3．5预压卸载及底模标高调整

3．5．1卸载时用汽车吊吊装人工配合，从先加载的一端开始，卸载时应注意水袋水的排放，不能落在下面的地基上，通过专用的排水设施排入下水道，卸载砂袋要垂直起落，不得在模板上拖拉。

3．5．2按观测结果进行底模标高调整及纵横向施工预拱度预留，先对观测点处标高进行调整，每点调高的高度为该点的弹性变形值之和，然后对观测点之间的模板进行调整，经调整后底模应平整、线形流畅。

四、满堂碗扣支架受力验算

4.1底模板下次梁（6×12cm木枋）验算：　　底模下相邻两排立杆纵向间距为0.6m，立杆横向间距分别设为0.6m（箱室底板位置）和0.9m（翼板位置），顶托上双排钢管横梁按顺桥向布置，跨度60CM，间距分别为0.6米（箱梁底板位置）和0.9米（翼板位置）；双排钢管上的方木次梁按横桥向布置，间距16cm（腹板及箱室位置）和30cm（翼板位置）。因此6×12cm木枋的计算跨径为0.6m和0.9米，按简支梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和翼板位置：

4.1.1腹板对应部位间距为16cm的木枋受力验算　　底模处砼箱梁荷载：P1=2.9m×26kN/m3=75.4kN/m2（按2.9m砼厚度计算，砼密度按26kN/m3）　　模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　　则有P=（P1+P2+P3+P4）=81.9kN/m2　　作用在木枋上的荷载为：q=81.9×0.16m=13.1kN/m

其中剪力：Q=0.606×q×L=0.606×13.10×0.6m=4.765Kn，

截面矩；SW=bh2/8，

惯性矩；IW=bh3/12　　所以：

弹性模量：E=9×103Mpa；

惯性矩：I=bh3/12=6×123/12=864cm4　所以由矩形简支梁挠度计算公式得：

（注：公式见《手册》P433页）　　

4.1.2箱室中间底板下间距为23cm的木枋受力验算　　箱室中间底板位置砼厚度在0.53～0.83m之间，按0.83m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.23m，计算跨度0.6米。则有：　　底模处砼箱梁荷载：P1=0.83×26=21.58kN/m2　　内模支撑和模板荷载：P2=400kg/m2=4kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　　则有P=（P1+P2+P3+P4）=30.08kN/m2　　作用在木方上的荷载为：q=30.08×0.23=6.92KN/m

4.1.3翼板下间距为30cm的木枋受力验算翼板下木枋间距为0.3米，计算跨度为0.9米，翼板砼最厚处为0.45米，边缘最薄只有0.28米。按0.45米厚进行受力验算。则有。

翼板底模处砼荷载：P1=0.45×26=11.7kN/m2　　模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　　则有P=（P1+P2+P3+P4）=18.2kN/m2　　作用在木枋上荷载为：q=18.2×0.3m=5.46KN/m

以上各数据均未考虑模板刚度影响，若考虑模板刚度作用和多跨连续梁，则以上各个实际值应小于此计算值。木枋设计安全。4.2顶托纵梁φ48×3.5mm双排钢管受力验算：　　顶托上面双排钢管按顺桥向布置，间距分别为60cm（箱梁底板位置）和0.9米（箱梁翼板位置）。顺桥方向跨径0.6米，因此计算跨径为0.6m，按三跨连续梁受力进行验算。钢管载面特性如下表：

查上表可得双排钢管计算参数如下：（《手册》P438页）：　　W=2根×5.078×103=10.156×103mm3；

I=2根×1.215×105=2.43×105mm4；

[σw]=215Mpa

因双排钢管纵向跨度均为0.6米，箱室腹板对应位置砼厚度最厚（2.9米），钢管受力最大。所以取腹板最不利位置进行受力验算。按最大砼厚度2.9米进行验算。　　底模处砼箱梁荷载：P1=2.9×26=75.4kN/m2（按2.9m厚度计算）　　模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　　则有P=（P1+P2+P3+P4）=81.9kN/m2作用在双排钢管上的平均荷载大小为：

q=P×L=81.9×0.6m=49.14kN/m

fmax=5qL4/384EI=5×49.14×1000×0.64×109/(384×2.1×105×2.43×105)=1.625mm＞[f]=L/400=0.6/400=1.5mm

如果按连续梁公式计算：

fmax=qL4/150E×I=49.14×1000×0.64×109/(150×2.1×105×2.43×105)=0.83mm＜[f]=L/400，刚度满足要求。

4.3碗扣立杆受力验算

4.3.1、碗扣立杆布置间距和截面性能参数　　碗扣（φ48×3.0）立杆的纵向间距为0.6m、横向间距分别为0.6m（箱梁底板部位）和0.9m（翼板部位），步距1.2米。钢管载面特性如下表：

4.3.2、箱梁底板部位立杆受力验算

　　上部荷载总和：P=（P1+P2+P3+P4）=81.9kN/m2　　单根立杆受力为：N=81.9×0.6×0.6=29.48KN＜[N]=30KN

4.3.3、箱梁翼板部位立杆受力验算

箱梁翼板部位立杆纵向间距为0.6米，横向间距0.9米，步距1.2米，翼板部位箱梁砼最后为0.45米，按0.45米验算。上部荷载总和：P=（P1+P2+P3+P4）=18.2kN/m2　

　单根立杆受力为：N=18.2×0.6×0.9=9.83KN＜[N]=30KN

4.3.4、支架立杆稳定性验算

碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载能力范围内是不会失稳的。为此以轴心受压的单根立杆进行验算。

计算结果必须满足公式：N＜[N]=φ×A×[σ]

钢管截面积：A=424mm2，

惯性矩：I=1.078×105mm4，

回转半径：i=15.95mm

钢材容许应力：[σ]=215

4.4、厚度为12mm竹胶板强度验算

4.4.1、箱梁底板部位底模板受力验算（6*12cm木枋间距为16cm，净距10cm）　　底模处砼箱梁荷载：P1=2.9×26=75.4kN/m2（按2.9m砼厚度计算）　　模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　　则有P=（P1+P2+P3+P4）=81.9kN/m2

取1mm宽作为计算单元，以应力P=81.9KN/m2计算。

已知竹胶板弹性模量：E竹=5×103MPa

竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向＞70Mpa，[σ]横向＞50Mpa

惯性矩：I=bh3/12=1*123/12=144mm4

抵抗矩：W=bh2/6=1*122/6=24mm3

因模板底部为6*12CM木枋，木枋间距0.16米，净间距为0.1米。即模板计算跨度为L=0.1米。

4.4.2、箱室位置竹胶板受力验算（6*12cm木枋间距为23cm）　　箱室中间底板位置砼厚度在0.53～0.83m之间，按0.83m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.23m，净距0.17m，模板计算跨度为L=0.17米。则有：　　底模处砼箱梁荷载：P1=0.83×26=21.58kN/m2　　内模支撑和模板荷载：P2=400kg/m2=4kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　　则有P=（P1+P2+P3+P4）=30.08kN/m2　　取1mm宽作为计算单元以应力P=30.08KN/m2计算。

E竹=5×103MPa

I=bh3/12=1*123/12=144mm4

W=bh2/6=1*122/6=24mm3

E竹=5×103MPa

I=bh3/12=1*123/12=144mm4

W=bh2/6=1*122/6=24mm3

=0.56mm＜L/400=240/400=0.6mm

5.1.1、箱梁底模腹板对应位置荷载（靠路基外侧门洞处顶部箱梁厚度最大为2.3米，可按2.3米验算）：　　底模处砼箱梁荷载：P1=2.3米厚×26=59.8kN/m2（按2.3m砼厚度计算）　　模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　　工字钢、分配梁及分配梁上支架荷载：P5=300kg/m2=3kN/m2

则有P腹=（P1+P2+P3+P4+P5）=69.3kN/m2

5.1.2、箱室底板位置荷载（砼厚度在0.53～0.83m之间，按0.83m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.23m，净距0.17m，）则有：　　底模处砼箱梁荷载：P1=0.83×26=21.58kN/m2　　内模支撑和模板荷载：P2=400kg/m2=4kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　工字钢、分配梁及分配梁上支架荷载：P5=300kg/m2=3kN/m2

　则有P箱=（P1+P2+P3+P4+P5）=33.08kN/m2

5.1.3、翼板位置荷载（砼厚度最大为0.45米）

底模处砼箱梁荷载：P1=0.45×26=11.7kN/m2　　模板荷载：P2=200kg/m2=2kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　工字钢、分配梁及分配梁上支架荷载：P5=300kg/m2=3kN/m2

　则有P翼=（P1+P2+P3+P4+P5）=21.2kN/m2

已知材料：E=2.1×105N/mm2，[ƒ]=L/400。

5.2.1腹板位置工字钢验算（腹板位置工字钢间距为0.3米）

跨内最大弯矩为：　　M=qL2/8=0.3米*69.3×103*6.22/8=106.4KN*m（纵向工字钢计算跨径按4.8m门洞+1.2m防撞墩+0.2安装误差=6.2m）

5.2.2其它位置工字钢验算（其他位置工字钢间距为0.6米）

跨内最大弯矩为：　　M=qL2/8=0.6米*33.08×103*6.22/8=95.37KN*m

5.3.分配梁16b槽钢强度验算:

选用[16b槽钢作为分配梁，[M]=22.15KN.m，[Q]=125KN。该支架设计工字钢纵梁最大间距为0.6米，则：分配梁间距为0.6米，跨径为0.3米（箱梁底部）和0.6米（翼板底部）。

5.3.1、验算箱梁底部腹板位置的槽钢受力：

腹板部位箱梁砼厚度最在为2.3米，槽钢跨径0.6米，作用在分配梁上的荷载分布为：

q=69.3*0.6=41.58KN/m

Mmax=qL2/8=41.58*0.6*0.6/8=1.87KN.m＜[M]=22.15KN.m

Qmax=41.58×0.6÷2=12.47KN＜[Q]=125KN

5.3.2、验算翼板位置的槽钢受力：

翼板部位砼厚度最大为0.45米，槽钢跨径0.9米，作用在分配梁上的荷载分布为：

q=21.2*0.9米=19.10KN/m

Mmax=qL2/8=19.10*0.9*0.9/8=1.93KN.m＜[M]=22.15KN.m

Qmax=19.10×0.9÷2=8.6KN＜[Q]=125KN

5.4.钢管立柱荷载验算:

5.4.1，单根钢管立柱所承受荷载计算：

新浇砼自重：靠高速公路边沟位置的应急通车门洞顶板箱梁底宽8米，此处箱梁高度2.3至2.1米，腹板位置砼厚度2.3米，箱室位置砼厚0.83米，按最大厚度2.3米计算。

砼自重：P1=2.3×26=59.8KN/M2

内模支撑和模板荷载：P2=400kg/m2=4kN/m2　　设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2　　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=200kg/m2=2kN/m2　工字钢、分配梁及分配梁上支架荷载：P5=300kg/m2=3kN/m2

作用在400×8mm钢管顶部集中荷载为：

P=（P1+P2+P5）×1.2系数+（P3+P4）×1.4系数=（59.8+4+3）×1.2+（2.5+3.0）×1.4=80.16+7.7=87.86kN/m2

在跨度6.2米，宽2.5米范围的荷载用2根Φ377×10MM的钢管立柱，则每根立柱上的承受的实际荷载为：

P实际=（87.86×6.2m×2.5m）/2根=680.9KN/根。

砼自重：P1=（2670.4m3×26kN/m3）/113M×6.2m=3809.46KN

内模支撑和模板荷载：P2=4.0kN/m2×30m×6.2m=744kN

设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2×30m×6.2m=465kN　砼浇注冲击及振捣荷载：P4=2.0kN/m2×30m×6.2m=372kN工字钢、分配梁支架荷载：P5=3.0kN/m2×30m×6.2m=558kN/m2

作用在单个门洞上方6.2×28m范围的集中荷载为：

P=（P1+P2+P5）×1.2系数+（P3+P4）×1.4系数=（4915.43+744+558）×1.2+（465+372）×1.4=6133.75+1172=7305.75kN/门洞

P实际=7305.75kN/15根=487.05kN/根。

5.4.2、钢管立柱承载能力验算：

钢管立柱受力按照轴心受压构件进行计算，立柱直径377mm，壁厚10mm。

验算结果必须满足：P设计=A×¢×[σw]＞P实际

钢管高度：L=5000mm（按5米计算）。

钢管回转半径：i=√（D2+d2）/4=√（3772+3572）/4=129.8mm

长细比：入=L/i=5000/129.8=38.52

查表得轴心受压构件纵向弯曲系数：¢=0.88

所以：P设计=A×¢×[σw]

=11523.8×0.88×145=1470437N=1470.437KN/根，

　　验算结果：P实际＜P设计

安全系数：K=1470.437/487.05=3.02，满足要求。

5.4.3、外侧门洞边支墩碗扣支架立柱受力验算

左右幅外侧门洞靠边沟部位支墩采用碗扣支架架设的，纵横向间距均为0.3米，门洞横桥向长30米，则碗扣支架顺桥向布置（30m/0.3m）+1=101排，横桥向布置4排。共计101*4=404根。

则单根立杆承受荷载为：N=7305.75KN/404根=18.10KN/根＜[N]=30KN。

5.5.验算基础地基强度：

支墩位于宽1.2米、高0.8米、长30米的混凝土扩大基础上或类似于扩大基础的原昌九高速路面上，地基承载力均大于200Kpa，满足要求。

六、支架搭设安全技术要求

（一）、材料进场安全注意事项

1.脚手架所使用的钢管、扣件及零配件等须统一规格，证件齐全，杜绝使用次品和不合格品的钢管。材料管理人员要依据方案和交底检查材料规格和质量，履行验收手续和收存证明材质资料；

（二）、碗扣式钢管脚手架搭设的安全技术要求

1.脚手架搭设前，要先编制支架施工方案设计。明确使用荷载，确定支架平面、如布置，列出构件用量表，制订构件供应和周转计划等。

2、所有构件，必须经检验合格后方能投人使用。

3、立杆基础施工应满足要求，清除组架范围内的杂物，平整场地，做好排水处理。

（1）接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。

（2）如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；下碗扣与立杆的同轴＆是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则因调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。

（1）在已处理好的地基或基垫上按设计位置安放立杆垫座或可调座。其上交错安装规定长度的立杆，调整立杆可调座，使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆。搭设顺序是：立杆底座一立杆斗横杆一斜杆斗接头锁紧一脚手板一上层立杆斗立杆连接销斗横杆。

（2）脚手架搭设以3～4人为一小组为宜，其中1～2人递料，另外两人共同配合搭设，每负责一端。搭设时，要求至多二层向同一方向，或中间向两边推进，不得从两边向中间合拢搭设，否则中间杆件会因两侧架子刚度太大而难以安装。

（1）所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。

（2）在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，要求整架垂直度小于L／500，但最大允许偏差小于l00mm。

（3）连墙撑应随着脚手架的搭设而随时在设计位置设置，并尽量与脚手架和建筑物外表面垂直。

（4）在搭设、拆除或改变作业程序时，禁止人员进人危险区域。

（三）、支架检验、验收和使用管理

1、碗扣式脚手架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满。没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。

2、钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。

3、立杆最大弯曲变形矢高不超过L／400，横杆斜杆变形矢高不超过L／200。

4、可调构件，螺纹部分完好．无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。

6、在下列阶段应对脚手架进行检查：

1)每搭设l0m高度。

3)遇有5级及以上大风和中雨后。

4)停工超过一个月恢复使用前。

1)基础是否有不均匀沉陷。

2)立杆垫座与基础面|是否接触良好，有无松动或脱离情况。

3)检验全部节点的上碗扣是否锁紧。

4)连墙撑、斜杆及安全网等构件的设置是否达到了设计要求。

5)荷载是否超过规定。

1)地基基础表面要坚实平整，垫板放置牢靠。排水通畅。

2)不允许立杆有浮地松动现象。

3)整架垂直度应小于L／500，但最大不超过l00mm。

4)对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L／200。

5)横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L／400。

6)所有碗扣接头必须锁紧。

1)脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。

2)在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，应及时清理各层堆积的杂物。

（四）、支架拆除安全注意事项

1、拆除时间：箱梁混凝土强度达到《混凝土结构工程施工质量验收规范》中混凝土强度的有关规定。方可拆除支架、完成现浇箱梁的施工。拆除施工前由项目部组织对支架进行全面检查批准后方可实施拆除作业；碗扣支架拆除前现场工程技术人员对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。2、拆除步骤：松动顶托可调螺栓→撬动格栅模板下落与顶托大格栅→抽出箱梁两侧托架外运→抽出中间底模外运→拆除纵向横向剪刀撑→自上而下拆除碗扣支架横杆和立杆，自上而下逐层拆碗扣式支架斜拉杆。3、拆除顺序：遵循全孔多点、对称、缓慢、均匀的原则，拆除作业严格遵守拆除顺序——自跨中向两端梁对称，由上而下逐层进行，杜绝上下层同时拆除。全部顶托卸完后抽出底模胶合板、木板和槽钢。拆除时应有专人负责施工安全，作业面下方严禁人员进出；拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，轻拿轻放，以免冲击变形，影响模板的平整度；拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。

4、拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

5、拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。

6、搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；

1、钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。

2、钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。

3、夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。

1、避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。

2、接地极：按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。

3、接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。

4、接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。

5、接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。

6、雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。

（七）、其他安全注意事项

1.架子必须持有《特种作业人员操作证》的专业架子工进行，上岗前必须进行安全教育考试，合格后方可上岗；

2.在脚手架上作业人员必须穿防滑鞋，正确佩戴使用安全带，着装灵便；

3.进入施工现场必须佩带合格的安全帽，系好下颚带，锁好带扣；

4.登高（2米以上）作业时必须系合格的安全带，系挂牢固，高挂低用；

5.脚手板必须铺严、实、平稳。不得有探头板，要与架体拴牢；

6.架上作业人员应作好分工、配合，传递杆件应把握好重心，平稳传递；

7.作业人员应佩带工具袋，不要将工具放在架子上，以免掉落伤人；

8.架设材料要随上随用，以免放置不当掉落伤人；

9.在搭设作业中，地面上配合人员应避开可能落物的区域；

10.严禁在架子上作业时嬉戏、打闹、躺卧，严禁攀爬脚手架；

11.严禁酒后上岗，严禁高血压、心脏病、癫痫病等不适宜登高作业人员上岗作业；

12.搭拆脚手架时，要有专人协调指挥，地面应设警戒区，要有旁站人员看守，严禁非操作人员入内；

14.在高速公路上方支架顶部设一层水平安全网，防止杂物掉至公路上；

15.脚手架基础必须平整夯实，具有足够的承载力和稳定性，立杆下必须放置垫座和通板，有畅通的排水设施；

16.搭、拆架子时必须设置物料提上、吊下设施，严禁抛掷；

17.脚手架作业面外立面设挡脚板加两道护身栏杆，挂满立网；

18.架子搭设完后，要经有关人员验收，填写验收合格单后方可投入使用；

19.遇6级（含）以上大风天、雪、雾、雷雨等特殊天气应停止架子作业。雨雪天气后作业时必须采取防滑措施；

八、施工现场交通组织分流措施和安全防护措施

（一）、施工阶段划分及各阶段的交通分流措施

1、第1阶段：主要是P11和P12主墩顶部0号节段施工，节段长度16米，施工范围均在高速公路两侧边沟以外，只占用高速公路两侧部分绿化带，对高速公路通车没有影响。本阶段需要对高速公路边沟进行加固处理，对两侧绿化带位置进行清理和硬化。本阶段高速公路可按正常运行。

2、第2阶段：高速公路右幅（南昌至九江）支架搭设阶段。

封闭昌九高速右幅两个车道，搭设昌九高速右幅路基及右幅路基外侧支架，右幅路基内、外侧车道行车门洞同步搭设，行车门洞来车方向前方限高限宽门架也同步搭设。在南昌和九江来车方向200米外的中央隔离带开口，开口长度30米。南昌至九江方向车辆改走左幅内侧车道通过，通过作业区后再经九江方向中央隔离带开口改走右幅车道，恢复正常行驶；九江至南昌方向车辆走左幅外侧车道慢速通过。见附图4。

3、第3阶段：高速公路左幅（九江至南昌）支架搭设阶段。

右幅门洞支架搭设完毕后，再封闭昌九高速左幅两个车道（即九江至南昌方向），搭设昌九高速左幅路基及左幅路基外侧支架，左幅路基内、外侧行车门洞同步搭设，行车门洞来车方向前方限高限宽门架也同步搭设。九江至南昌方向车辆走右幅内侧车道行车门洞通过，南昌至九江方向车辆走右幅外侧车道行车门洞通过。见附图5

4、第4阶段：支架预压、模板钢筋安装、砼浇筑养护阶段。

高速公路右幅和左幅四个门洞支架搭设完成后，进入支架预压、模板钢筋安装、砼浇筑养护阶段，本阶段作业时间较长。施工过程中，南昌至九江方向车辆从右幅内侧门洞通过，右幅外侧门洞只作为紧急情况下的应急备用通道，平时封闭。右幅来车方向内外二个车道用水码桶和锥形筒隔开，长度不小于1000米，采用单车道行驶。见附图6。

5、第5阶段：支架模板拆除阶段。

先拆除昌九高速左幅内外侧车道及左幅路基外侧支架，行车门洞同时拆除。封闭昌九高速公路左幅内外侧车道（见附图5），南昌往九江方向车辆走昌九高速公路右幅外侧车道通过，九江往南昌方向车辆走右幅内侧车道通过。

再拆除昌九高速右幅路基、右幅路基外侧支架，行车门洞限高门架同时拆除。对昌九高速公路右幅两个车道进行封闭（见附图6），南昌往九江方向车辆走左幅内侧车道通过，九江往南昌方向车辆走左幅外侧车道通过。行车门洞限高门架同时拆除。

（二）、主要安全防护措施和应急措施

5.3.1．应急通道：当右幅或左幅公路发生交通事故或堵车现象时，可以开通左右两幅外侧应急行车门通，疏通缓解交通压力。特殊情况下还可利用昌九高速公路德安县出口和共青城出口应急缓解交通堵塞问题，德安出距跨线桥仅1Km，共青城出口距跨线桥6Km。

5.3.2．限高限宽门架：在跨线桥边线来车前方50米和150米处各设一道限高限宽门架，防止超高、超宽车辆通过行车门洞。

5.3.3．减速措施：在跨线桥两侧来车方向1KM远处开始用水码隔离墩将双车道改为单车道行驶，并摆放限速标志牌，提醒车辆减速慢行；另外再在跨线桥两侧边线来车前方100米远的高速公路路面上安装减速带或涂刷振动标线，强制性控制车辆慢速通过行车门洞（10Km/h）。

5.3.4、夜间警示标志：晚上施工，为了提醒来往车辆注意，避免交通事故发生，在行车门洞顶部安装多个爆闪灯，门洞周边悬挂霓红灯。沿路水码和锥形筒顶部安装太阳能小闪灯。

5.3.5、防冰防滑措施：冬季遇至冰冻天气时，为了防止车辆轮胎打滑，碰撞支架，在行车门洞地面上洒粗盐。沿路铲除冰雪。

5.3.6、防撞措施：在左幅、右幅两个门洞之间支柱基础轴线前方5米处各设一个1.2米宽、2米长、0.5米高的砼防撞墩，保护两个门洞之间的钢管立柱。

5.3.7、跨线桥两端高速公路沿线安全警示标志和隔离带布置详见附图4、附图5和附图6。

其他交通组织管理措施详见交通组织安全专项方案。

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