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[上海]商业中心土方工程施工方案（土方开挖、基坑降水、连续墙）

第一章工程概况及周边环境 1

1.3地理位置及周边环境 1

1.4工程建筑及结构概况 3

1.5基坑支护工程概况 3

DB45／T 2126-2020标准下载1.6工程地质概况 3

1.7工程水文概况 3

第二章工程难点、特点及应对措施 4

第三章施工总体安排 6

第四章地下连续墙施工方案 7

4.2施工流程及施工工艺 7

4.6钢筋笼制作和吊装 12

4.7水下浇筑砼 13

4.8锁口管吊装与拔除 13

4.9地墙施工质量保障措施 14

第五章降水施工方案 15

5.5地面沉降预测 19

5.6成孔（井）施工工艺与技术要求 22

5.7降水运行安全保障措施 23

5.8减压降水引起的地面沉降控制 24

5.10停电应急措施 25

第六章挖土施工方案 26

6.1土方工程概述 26

6.2土方开挖设想 26

6.3土方开挖原则 26

6.4土方施工主要技术措施 26

6.5挖土机械配置 27

6.5土方施工工况 28

第七章支撑、挖土平台施工 29

7.5底板垫层施工 30

第八章基坑施工监测方案 30

8.2监测基本原则 30

8.3监测项目内容 31

8.5监测工作布置 35

8.6监测频率与资料整理提交 37

第九章应急抢险措施 39

9.2应急预案工作流程 39

9.3应急预案内部救援队伍和物资 39

9.4应急预案的启动 40

9.5应急抢险、救急措施 40

9.6对现场及临近建筑物和市政管道、管线等安全保护措施 41

9.7周边管线位移报警 42

第十章附表及附图 42

第一章工程概况及周边环境

(1)《****大厦岩土工程勘察报告》（上海岩土工程勘察设计研究院有限公司）

(2)《****大厦水文地质抽水试验报告》（上海长凯岩土工程有限公司）

(3)《****大厦基坑支护工程图纸》（同济大学建筑设计研究院）

(5)上海市标准《地基处理技术规范》（DBJ08－40－94）

(6)《钢筋机械连接通用技术规程》（JGJ107－2003）

1.3地理位置及周边环境

本工程场地北侧为花园石桥路，双向四道路；西侧为银城中路，双向六道路；南侧为陆家嘴环路，双向六道路；东侧为东泰路，双向六道路。

本工程场地北侧为88层**大厦，其地下室距本工程基坑边界最近距离约16m左右；东侧为101层环球金融中心，其地下室距本场地基坑边界最近距离约21m；南侧为盛大金磐住宅小区，其地下室距本场地基坑边界最近距离约60m；西侧为在建太平金融大厦，其地下室距本场地基坑边界最近距离约50m。

临近道路的地面下有各种城市管线，基坑内侧管线已在进场前全部搬迁完成。

基坑与周围管线关系见图1.3。

1.4工程建筑及结构概况

(1)本工程占地面积为30368m2，总建筑面积为565495m2。

(2)本工程主楼地上121层，地下5层，结构高度580m，建筑高度632m。裙房地上8层，地下5层。

(3)本工程基础为桩筏形式，桩基为钻孔灌注桩。上部结构为框架─—核心筒形式。

1.5基坑支护工程概况

(1)本工程塔楼基坑采用明挖顺作法施工，开挖面积约11500m2，开挖深度约31.1m，土方开挖总量约36.2万m3。

(2)本工程塔楼基坑采用地下连续墙加6道环形圈梁作为支护结构体系。地下连续墙深50m，厚1.2m，环状布置，直径为121m。

(3)本工程基坑采用疏干井降低基坑内浅层潜水；采用降压井对深层承压含水层进行减压降水。并布置坑外输干井、坑外降压井、观测井配合。

场地内地势平坦，地面标高在3.78m~4.43m之间。本场地地貌形态单一，属滨海平原地貌。

(2)地基土的构成及特征

根据本次勘探时现场土层鉴别、原位测试和土工试验成果综合分析，本场地地基土在150m深度范围内的土层主要由饱和粘性土、粉性土和砂土组成，可分为12层，其中第⑤、⑦、层分为多个亚层。地质剖面示意见附图1.6。

(3)本场地土层主要特点如下：

a、场地内②层褐黄~灰黄色粉质粘土层呈湿状、可塑、中压缩性，层厚较薄；

b、第③层灰色淤泥质粉质粘土和第④层灰色淤泥质粘土均为饱和状，流塑、高压缩性土；

c、第⑤1a和⑤1b层为软塑~可塑，较软弱。

d、场地内第⑥层暗绿色粘土为硬塑状中等压缩性土；

e、第⑦层承压水含水层，又分为三个亚层，其中⑦1层砂质粉土土质较好，为中等压缩性土；⑦2层黄色粉砂属于中偏低等压缩性土；⑦3层灰色粉砂属于中等压缩性土。

f、本场地内第⑧层粉质粘土层缺失，故⑦层与⑨层土连通。

g、第⑩灰色粉质粘土，硬塑状，土质较均匀、致密，中等压缩性。

土层重度γ(kN/m3)

拟建场地浅部地下水属潜水类型，受大气降水及地表迳流补给。上海市年平均高水位埋深为0.50m，低水位埋深为1.50m，勘察期间所测得的地下水静止水位埋深一般在1.00m~1.70m之间，其相应标高一般在2.91m~2.25m之间。地下水的水温：根据上海地区工程经验，埋深在4m范围内受气温变化影响，4m以下水温较稳定，一般为16~18°。根据类似工程经验及场地环境，拟建场地地下水基本处于静止状态。

第二章工程难点、特点及应对措施

(1)工程超高体量超大，基坑超大超深

本工程占地面积约3万m2，总建筑面积约56万m2，塔楼建筑高度632米，属超高、超大体量工程。塔楼基坑开挖面积约11500m2，开挖深度约31.1m，土方开挖总量约362355m3，属超大、超深基坑。

a、合理制定施工计划、安排施工流程。

b、最大程度投入施工能力强的劳动班组，并投入足量、高效的施工设备，确保昼夜挖土、施工。

c、基坑土体开挖应遵循“分层、分块、对称、限时、平衡”的原则，利用时空效应原理，严格控制基坑变形。

a、本工程地处陆家嘴，上部25~30m范围内为粘质土层，以下为砂质土层。其中第⑦2层层顶平均埋深约36m，平均厚度约27.5m，其比贯入阻力PS值平均达到26.91MPa。

b、上部粘土层内进行地下连续墙成槽时，易出现坍孔和槽壁坍方现象。

c、砂质土层内成槽难度大，地下连续墙进入⑦2层平均深度12m。

a、地下连续墙采用抓铣结合的成槽施工方式。⑦2层以上土层采用重斗成槽机抓取，进入⑦2层后换用铣槽机施工。

b、由于地墙施工的成槽时间较长，槽壁易坍方，故选用粘度大，失水量小的泥浆来护壁，在成孔的过程中根据情况选用外加剂，并在施工中加强对泥浆液面的监控，适当时加大泥浆比重和粘度。

(3)超深地下连续墙施工

本工程地下连续墙墙深为50m，厚度为1.2m，施工中对成槽设备性能，槽壁稳定要求较高。钢筋笼最重均超过90t，如此重量的钢筋笼的整体吊装对钢筋笼的整体刚度和吊装机械的要求都相当高，如何组织好地下连续墙施工是本工程的一个关键点。

b、为确保槽壁稳定，合理布置机械设备、材料堆放等场地布置，合理安排施工流程，成槽时槽壁附近应尽可能避免堆载和机械设备对槽壁产生的附加应力，并减少振动。

c、导墙做成“][”形，以防起拔锁口管时导墙坍塌。

d、严格控制泥浆的液位，液位下落及时补浆，以防塌方。在距离建筑过近的地方，可以将泥浆液面抬高，泥浆比重在规范允许的条件下适当提高。

e、钢筋笼吊放：1台400吨履带吊和1台260吨履带吊做双机抬吊

f、砼浇筑控制：成槽完毕后砼浇筑前，采用本公司特制的接头刷在前一幅槽段的接口反复刷洗，去除夹泥夹砂，保证地墙接头施工质量。

(4)文明施工及环境保护要求高

a、本工程项目地处陆家嘴地区内，且处于主要交通干道交汇处，周边高档酒店、办公楼、住宅云集，地理位置显要，周边环境的保护显得尤为重要。

b、地下连续墙施工前对场地进行硬化处理，以减少粉尘对环境的影响。

c、出施工现场的运输车辆尤其是运输泥浆、渣土的车辆，必须经过冲洗，并认真检查确定符合要求后，方可放行。车辆的进出场严格遵守交管部门的有关规定进行组织，避开交通繁忙时段，合理安排运输的线路，尽量减少对周围交通产生的压力。

d、选择性能优良的设备与施工工艺。施工中制作钢筋笼、浇筑砼等噪声大的施工作业尽量安排在白天进行，如难以避免，则应最大程度减少对周边环境的影响，并要求所有操作工人不得喧哗。

e、对于排水、排污及渣土的管理：本工程工艺上属于湿作业，施工过程中会产生一定的废水、污水。污水排放必须通过二级沉淀三级排放，符合相应的规定后方可排入市政管网。

f、围护施工将产生大量的泥浆，配备相应的泥浆池、泥浆沟，做到泥浆不外流，泥浆排入泥浆池沉淀。施工中所排出的废浆、沉渣全部在晚上采用密封式罐车外运。

g、成立协调工作小组，以项目常务副总经理为组长，安全主管、后勤生活部为组员，设置投诉办公室，制定专人受理投诉的问题，针对投诉的问题，在三天内(含到实地勘察）给予答复，并给予解决或在一定程度上给予解决，实在不能解决的，耐心地做好解释工作，以取得周围相关单位的谅解。

****深基坑施工总流程为：地下连续墙施工→降水井施工→土方开挖及支撑施工。

3.2.1岛式挖土施工进度

自2009年3月27日开始施工地下连续墙，至2010年2月4日垫层及桩顶处理施工结束，工期为315天。各施工阶段节点工期如下：

(1)地下连续墙施工：2009年3月27日~2009年7月5日，历时101天。

(2)降水井施工：2009年8月1日~2009年8月22日，历时22天。（参考）

(3)土方开挖及支撑施工：2009年7月25日~2010年2月4日，历时195天。

具体施工进度见附表：****大厦基坑支护及土方开挖施工进度（岛式）

3.2.2盆式挖土施工进度

自2009年3月27日开始施工地下连续墙，至2010年1月12日垫层及桩顶处理施工结束，工期为292天。各施工阶段节点工期如下：

(1)地下连续墙施工：2009年3月27日~2009年7月5日，历时101天。

(2)降水井施工：2009年8月1日~2009年8月22日，历时22天。（参考）

(3)土方开挖及支撑施工：2009年7月25日~2010年1月14日，历时174天。

具体施工进度见附表：****大厦基坑支护及土方开挖施工进度（盆式）

第四章地下连续墙施工方案

环形地墙内边直径121m，周长383m。地墙厚1200mm，成槽深度50m，共65幅，总成槽方量约23400m3。地墙接头形式为“V”型钢板柔性接头，地墙设计强度等级C45，水下混凝土按C55配制。

4.2施工流程及施工工艺

地墙施工时计划开启6个起始幅双雌槽段，根据导墙施工情况开启顺序为W46、W057、W03、W14、W25、W36。首开幅开启后，每个施工段内均按顺时针方向流动。

W46→W57→W03→W47→W58→W04→W48→W59→W05→W49→W60→W06→W50→W61→W07→W51→W62→W08→W52→W63→W09→W53→W64→W10→W54→W65→W11→W55→W01→W12→W52→W02→W13

W14→W25→W36→W15→W26→W37→W16→W27→W38→W17→W28→W39→W18→W29→W40→W19→W30→W41→W20→W31→W42→W21→W32→W43→W22→W33→W44→W23→W34→W45→W24→W35

详见附图：4.2.1地墙施工流程图

详见附图：4.2.2地下连续墙施工工艺图

导墙是加固和固定槽口的重要措施，它具有保持土体稳定和保持泥浆面高程，防止槽口土体和槽内土体坍塌，为钢筋笼、砼导管、锁口管提供吊放和操作平台的作用，且地墙施工频繁使用大型机械，对导墙的承载内力和变形能力要求很高，因此合理选择导墙形式尤为重要。

本工程施工场地原为高尔夫球场，整平前场地有较大起伏，场地整平过程中对浅层土扰动较大，自地表1.5m深度范围内均为松散杂填土，为防止成槽过程中泥浆渗入导墙背后，涮空导墙下部及背后土体而引起导墙坍塌，导墙深度应大于杂填土深度，持力于老土层，导墙深度1.80m。

本工程地墙深度约50m，厚度1.20m，因此，成槽和钢筋笼吊装均需采用超大型施工机械，当重型施工机械频繁走动于道路及导墙上时，常规使用的“┐┌”形导墙已无法满足其使用要求，拟采用][形导墙。导墙外侧上翼缘与场内现有重型道路双层水平筋搭接焊连接形成整体，内侧上翼缘宽度1.50m，便于浇捣混凝土和顶升架提拔锁口管。

本工程地墙接头采用ø1200mm锁口管，在50m深度范围内锁口管与混凝土的接触面积较大，克服摩阻力提升锁口管需较大吨位的顶升架，且导墙为顶升架提供的反力为4点集中荷载，因此，需对导墙集中荷载位置进行加强，拟采用顶升架4个脚的位置各设置一个厚度400mm的加强肋。

为满足地下连续墙成槽时抓斗的限位要求，导墙的转角位置应分别外放1000mm和500mm。单幅导墙制作平面图如下：

导墙不仅是标定地下连续墙轴线位置的重要设施，且是吊入槽内的钢筋笼的搁置平台，为地墙施工提供导向作用，因此，导墙的准确定位及精确测出导墙顶标高是地墙施工的首要前提。

按照槽段划分，本工程地墙为正65边形，因此，确定导墙的各个转角点即能为导墙准确定位。根据施工现场的实际情况，已有平面控制点K1、K2和高程控制点TP1和TP2，平面定位采用全站仪按照极坐标的方法放出各个转角点，并将角点向两侧引出至放坡开挖线，在开挖线处弹出灰线。自检合格后报请经监理验收，监理验收合格后方可进行下道工序施工。

混凝土浇注前，应重新验收模板的中心线位置。

导墙沟槽开挖深度为1.80m，下口开挖宽度为3.35m。采用1m3液压挖机进行放坡开挖，放坡坡度为1：0.5，沟槽在土体开挖过程中和坡面敞露期间应防止塌方。由于沟槽上口距离钻孔桩泥浆池仅为0.5m，开挖过程中应注意保护内侧泥浆池，必要时可抽干池内泥浆，以减轻池壁的侧向压力。

导墙是对成槽设备进行导向的重要措施，其完成质量的好坏直接影响地下连续墙的轴线和标高。本工程导墙采用][型加肋整体式钢筋砼结构，分三节制作，节点设在导墙腹板上下两端拐角处。第一节为下部翼缘，第二节为腹板和加强肋，第三节为上部翼缘。

4.3.4.1导墙钢筋工程

a.钢筋根据施工图纸、施工说明及现行的国家标准的有关规定，钢筋应有出厂质量证明书和试验报告单。进场钢筋应按有关标准的规定抽样试验合格。

b.钢筋应分批堆放整齐，上架堆放，避免锈蚀污染，表面洁净无损。不得使用带有颗粒状和片状老锈的钢筋。

采用混凝土垫块控制钢筋保护层厚度，纵横向均间距1000mm设置一块垫块。腹板、翼缘保护层厚度均为30mm。

(4)钢筋工程质量评定主要标准：

钢筋间距允许偏差：±10mm

保护层厚度允许偏差：±5mm

4.3.4.2导墙模板工程

导墙侧模采用九夹板（2440mm×1220mm×18mm），内外两侧采取支护措施。横向支护采用φ48mm×3.5mm脚手钢管，每隔600mm设置一道；竖向支护采用100mm×50mm木方，根据模板横向尺寸，木方间距约为400mm，并且内外两侧模板之间对拉螺杆采用φ14mm圆钢，两头作丝牙处理，外套紧固扣件，螺杆间距600mm×600mm。内外导墙的模板采用钢管、槽钢和木方对撑，对撑竖向每600mm一道，水平向每1500mm一道。当沟槽开挖到设计深度后，开始支立导墙下翼缘侧模板。导墙侧模采用现浇混凝土模板，内外两侧采取支护措施，保证两块模板密贴无明显缝隙。

a.腹板、翼缘侧模板：常温下浇砼后10～12小时后即可拆除，以能保证拆模时不损伤构件棱角为原则。

b.拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，以免损坏模板。

c.拆下的模板、配件等，严禁抛扔，必须有专人接应传递，按指定地点堆放，并及时清理、维修和刷好脱模剂。

(3)模板工程质量评定主要标准：

导墙侧向模板垂直度：<1/400

导墙中心线定位偏差：<10mm

内外导墙间距：1250±10mm

外放端头允许偏差长度：<10mm

4.2.4.3导墙混凝土工程

导墙混凝土为商品砼，强度等级C30，坍落度为120±20mm。混凝土采用泵车分层对称浇注，用振动棒振捣，振动棒插入下一层混凝土约100mm，保证砼浇筑密实，不得漏振。

4.2.4.4土体回填

第二节外侧模板拆除后，在墙后用挖机分层回填素土，每层填土虚铺厚度不得大于30cm，然后用夯实机械振动密实。回填时挖机应远离导墙不少于2m。

4.2.4.5导墙对撑砌筑

为防止导墙变形，导墙内侧模板拆除后，应立即采用小型轻质砼砌块在导墙内砌筑厚度为240mm的对撑，水平间距为2000mm，高度为1200mm。

本工程地下连续墙施工的工艺难度主要在于下部20m深度⑦层内的成槽施工。其⑦2层比贯入阻力Ps平均值26.91MPa，最大值30.49MPa，最小值25.90MPa。在这样强度的地层内，目前上海市地下连续墙施工常用的抓斗式成槽机很难顺利成槽，因此，本工程用抓铣结合的方式进行成槽施工，具体方式如下：

上部30m土体（⑥层及以上土层），用真砂成槽机的机械式抓斗直接抓取。

进入30m深度以下（⑦1层粉砂土）后，用液压铣槽机铣削，拟采用的铣槽机型号为宝峨BC30和BC40。铣槽机可在坚硬的岩层内铣削成槽，并具有优良的纠偏性能，在上海的砂质土层内可以高效、优质的完成成槽施工。

地下连续墙抓铣结合工法图

4.4.2铣槽设备工艺

铣削式成槽机成槽施工工作原理为反向循环原理。

挖掘时两个镶有合金刀齿、球齿或滚动钻头的铣轮相互反向旋转，连续的切削下面的泥土或岩石，然后把它们卷上来并破碎成小块，再在槽中与稳定的泥浆混合后将它们吸进泵里面，装在真空盒上面的离心泵将这些含有碎块的泥浆泵送入一个循环设备（除砂设备），在那里通过其振动系统将泥土和岩石碎块从泥浆中分离，处理后干净的泥浆重新抽回槽中循环使用。

由于铣槽机自身的反循环泵吸出泥原理，连续墙槽底清基工作则相对较简单，将铣削轮盘直接放至槽底利用自身配置的泵吸反循环系统即可完成槽底沉渣的清除和泥浆置换。

铣槽机工艺在上海500KVA世博地下变电站、淮海路3#地块项目中已在上海的地质条件下成功应用于超深地下连续墙施工。****主楼地下连续墙深度50m，其中30m以下均为砂质土层，须采用铣槽机进行成槽施工。将选用的铣槽机型号为一台宝峨BC30铣槽机和一台宝峨BC40铣槽机。

在重型道路外围布置一个地墙泥浆池，有效容量1800m3。

泥浆池结构详见附图：4.5.1泥浆池结构图

（1)泥浆性能指标控制标准

在地墙施工时，泥浆性能的优劣直接影响到地墙成槽施工时槽壁的稳定性，是一个很重要的因素。根据本工程的地质情况及以往地墙施工经验，本工程采用200目钙基膨润土制备泥浆。分散剂选用工业碳酸钠，并适当添加入CMC。

施工过程中如果上述泥浆指标不能满足槽壁土体稳定，须对泥浆指标进行调整。

将水加至搅拌筒1/3后，启动制浆机。在定量水箱不断加水的同时，加入膨润土粉、碱粉等外加剂，搅拌2min后，加入CMC液（CMC使用前先浸泡液化）继续搅拌1min即可停止搅拌放入新浆池中，待静置膨化24h后使用。

（3）泥浆的循环使用与回收处理

铣削成槽时，置于铣削头中的泥浆泵抽吸孔底泥浆并经输浆管路送至地面的泥浆净化系统进行除砂处理，微小的颗粒则需要通过高速离心机进行分离。处理后的泥浆经管路返回槽孔中。

经较长时间使用，如泥浆粘度指标降低，适当掺加新浆进行调整；如粘度指标升高，可加入分散剂，经处理后仍达不到标准的必须废弃。

浇筑混凝土时，自孔口流出的泥浆一般均直接用泵输送至回收浆池中，作为其它槽孔开挖用泥浆。混凝土顶面以上1m左右的泥浆会被污染而造成劣化，应予以废弃处理。

4.5.3地下连续墙槽壁稳定性分析与验算

（1）0~28m槽壁稳定性验算

泥浆对槽壁的支撑可借助于楔形土体滑动的假定所分析的结果进行计算。

地墙在粘性土层内成槽。当槽内充满泥浆时，槽壁将受到泥浆的支撑护壁作用，此时泥浆使槽壁保持相对稳定。假定槽壁上部无荷载，且槽壁面垂直，其临界稳定槽深按梅耶霍夫（G.G.Meyerhof）经验公式计算：

槽壁土层粘土容重
，泥浆比重为1.05，粘土固结不排水抗剪强度
，安全系数取1.5。

H=43.73m>28m

在有地面和构筑物荷载的土层内成槽，其开槽抗坍塌安全系数K可按下式计算：

开槽壁面横向容许变形Δ（m）为：

式中
——静止土压力系数，取
；

、
——分别为土和泥浆的浮容重（
）；

N——条形深基础的承载力系数，对于矩形沟槽
；

c——粘性土不排水抗剪强度（
）；

Z——所考虑土层的深度；

——土的压缩模量（
）。

地下连续墙槽段壁长L=6.0m，宽B=1.2m，深H=28m。取
，

槽段抗坍塌安全系数K=2.33>1，故安全。

槽段壁面在28m深处（即Z=28m）的横向变形

=0.015<0.04m

（2）28~50m（⑦1层砂质粉土、⑦2层粉砂土）槽壁稳定性验算

在非粘土层的成槽，槽壁稳定可按下式计算；

式中Ks—在非粘性土砂土层中成槽（有地下水位时），槽壁稳定的安全系数，应使Ks＞1.0；

γ—土的密度（KN/m3）；

γ1—泥浆的密度（KN/m3）；

根据地质报告，γ’=19.3KN/m3，泥浆密度取11.3KN/m3，槽壁倾角σ=90

KS=1.16>1.0,槽壁稳定。

地下连续墙成槽结束后，对槽壁情况进行超声波检测，以确定每幅槽段的成槽质量和槽壁稳定情况，为施工工艺优化和施工质量保证提供条件。

槽孔终孔并验收合格后，即采用液压铣槽机或潜水泵进行泵吸法清底。将铣削头或潜水泵置入孔底并保持铣轮旋转，铣头中的泥浆泵将孔底的泥浆输送至地面上的泥浆净化机，由振动筛除去大颗粒钻碴后，进入旋流器分离泥浆中的粉细砂。经净化后的泥浆流回到槽孔内，如此循环往复，直至回浆达到标准。在清孔过程中，可根据槽内浆面和泥浆性能状况，加入适当数量的新浆以补充和改善孔内泥浆。

成槽清孔换浆结束前，采用钢丝刷子钻头自上而下分段刷洗槽端头墙壁。钢丝刷子钻头自身重量较轻，可用螺栓将其固定在机械式抓斗的斗体或液压铣槽机导向箱体一端，利用其较大的自重使钢丝刷子紧贴于锯齿形的砼表壁上，从而可对其进行较为彻底的刷洗。直至刷子钻头上基本不带泥屑，孔底淤积不再增加。

DB61／T 1247-2019标准下载4.6钢筋笼制作和吊装

根据成槽设备的数量及施工场地的实际情况，在工程场地内设2个钢筋笼制作平台，现场加工钢筋笼，平台尺寸7×50米，平台采用槽钢制作，钢筋平台下采用15cm厚碎石上铺15cm厚素砼（C30），为便于钢筋放样布置和绑扎，在平台上根据设计的钢筋间距、插筋、预埋件的位置画出控制标记，以保证钢筋笼和各种埋件的布设精度。

(2)钢筋焊接及保护层设置

钢筋要有质保书，并经试验合格后才能使用。主筋搭接采用墩粗直螺纹机械接头普洛斯1#地块施工组织设计（最后），其余采用单面焊接，焊缝长度满足10d。搭接错位及接头检验应满足钢筋混凝土规范要求。为保证保护层的厚度，在钢筋笼宽度上水平方向设两列定位钢垫板，每列定位钢垫板竖向间距5m。钢筋保证平直，表面洁净无油渍，钢筋笼成型用铁丝绑扎，然后点焊牢固，内部交点50％点焊，桁架处100％点焊。

长度允许偏差：±50mm

宽度允许偏差：±20mm