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2号地块住宅主体工程模板施工方案2号地块住宅主体工程模板施工方案
1.1本方案适应范围为2#地块住宅工程的主体模板施工。
MH 5008-2017标准下载1.1Thisstatementwillbeappliedtotheconstructionofsectionforstructureofhousebuilding.
1.2本方案施工程序包括模板设计、制作、支撑搭设、安装、固定、验收、模板拆除。
1.2Theprocedureofthisstatementincludesthedesign,process,erection,fixing,inspectionandacceptanceaswellasshutteringdismantling.
2.编制依据Reference
2.1班加西西部新城说明；Descriptionofwestbanghazinewtown
2.2班加西新城施工图；ConstructiondrawingofWBNT
3.施工准备Mobilization
3.1施工用的模板、木料、钢管、扣件、脚手板、螺栓、托具、脱模剂等材料准备齐全；
3.1prepareshutteringofvarioussizeaccordingtotheshopdrawing,makeallties,struts,timberandscaffoldfittings.
3.2按设计要求提前做好模板设计、制作工作，按使用部位编号；
3.3工程的轴线、标高、断面尺寸、控制线弹好，并复核且符合要求；
3.3Thegrid,level,sizeofsection,controllineshouldbealsopreparedandreviewedsubjecttorequirement.
3.4机械设备准备就绪且运转良好；
3.4Equipmentshouldbereadyandinhealthrunning.
3.5对工人进行技术交底。
3.5Technicaldisclosuretolaborshouldbeimplementedbeforeconstruction.
4.工作流程Workprocess
4.1流程Process
Flowchartforformworkconstruction
4.2施工方法constructionmethod
4.2.1基本要求basicrequirement
模板采用木（竹）胶合板，支撑系统采用扣件式钢管脚手架或碗扣式钢管脚手架，所用材料应符合有关标准的要求。安装前复核构件的断面尺寸线及控制线是否符合设计要求，封模部位清理干净，模板龙骨间距不大于300；满堂支架按要求设置纵横扫地杆、剪刀撑；模板每次使用时须彻底地清洁、修理、重新涂刷脱模剂；柱子模板的上、中、下三处采用钢管柱箍与满堂支架连接固定；混凝土浇筑前提前对模板进行湿润使其膨胀。
4.2.2柱模板施工Formworkerectionforcolumn
4.2.2.1矩形柱Forrectangularsection
柱箍采用50×100木方和￠12对拉螺栓组成，按矩形柱加固，空缺部分在柱箍处加木块补齐。
边长650的L形柱柱箍间距300；边长500的L、T形柱箍间距450；其他较小断面的柱箍间距600（示意图见附图2和附图3）。
4.2.2.3圆柱Forcircularsection
4.2.2梁模板施工Beamformworkinstallation
梁下支撑采用扣件式钢管脚手架时，立杆纵距900，横距1000,设纵、横扫地杆，纵、横水平步距1200，梁下小横杆间距450,梁下扣件采用双扣件或支托；一层如支撑在回填土上（夯实），立杆下部铺脚手板，所有跨度大于5m的梁的拱腹应按2‰起拱。（见附图5）。
梁下支撑采用碗扣式钢管架时，立杆纵、横间距1200,梁下小横杆间距400,一层如支撑在回填土上（夯实），立杆下部铺脚手板，梁下扣件采用双扣件或支托。
Whilebowellikeknobsareusedassupportsystemofbeamformwork,thelongitudinalandlateralbaylengthshouldsetas1200mm,thespaceoflacingsis400mm,otherrequirementsaresameasthatoftubeandcouplerscaffold.
4.2.3楼板模板施工Erectionofslabformwork
4.2.3.1支撑架采用扣件式满堂钢管脚手架时，立杆纵距900、横距1000,步距1200；一层如支撑在回填土上(夯实)，立杆下铺脚手板；板下龙骨采用木方或钢管，间距300，板下扣件采用双扣件或支托；沿建筑物、天井周边设剪刀撑，间距不大于5m，中间每隔10～15m设置纵、横剪刀撑。
4.2.3.2支撑架采用碗扣式钢管脚手架搭设满堂支架时，立杆纵、横间距1200,一层如支撑在回填土上（夯实），立杆下部铺脚手板，板下采用支托，托梁采用100×100木方，板下龙骨采用木方，间距300，其他要求同4.2.3.1。
4.2.4楼梯模板施工
休息平台模板的支设方法与楼板模板相同。
楼梯段模板施工前应根据设计图纸放大样或通过计算，配制出楼梯外帮板、反三角模板、踏步侧模板等。楼梯段模板支架可采用方木、钢管等作立柱。先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模和安装外侧帮模板，绑扎钢筋后再安装反三角模板和踏步立板。
4.2.5.1拆模程序一般是：先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重部位；后拆承重部位。先拆柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。
4.2.5.2在混凝土浇筑完成后和在开始拆除模板前应至少经历以下时间：
①柱、墙、梁的侧模板1（天）
②梁底模板 14（天）
③板的底模板14（天）
对于混凝土浇筑时的温度为10℃及以下时，拆除模板的时间应每天延迟半天；对于混凝土浇筑时的温度为2℃及以下时，拆除模板的时间应每天延迟1天。使用早强剂的混凝土除外。
4.2.5.3模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载；拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
4.2.5.4拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。
4.2.5.5拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。
4.2.5.6拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。
4.2.5.7多层楼板支柱的拆除：保持二层支撑不拆除。
5.1所有的质量控制应该严格遵循现场质量控制计划。
5.2模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重、侧压力以及施工荷载。
5.3模板及其支架应能够保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。
5.4安装上层模板及其支架时，下层楼板具有承受上层荷载的承载能力。
5.5模板构造应简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎安装和混凝土的浇筑、养护等要求。
5.6模板接缝不应漏浆。
5.7在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。
6.1模板施工应该遵循常规QCS和HSE手册
模板施工梁的外侧立杆向外倾斜，并提前在立杆处梁（或地梁）预埋钢筋头；挂安全网防护（防护示意图见附图6）
6.3.1高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。
6.3.2在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。
6.3.3拆楼层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。
6.3.3拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。
6.3.4所有施工所需机械和材料应该满足设计、施工、维护、操作的要求。
6.3.5通道和足够的施工面必须能够避免延迟、事故和其他结构的损害。
6.3.6提供并应用适当的PPE（防风镜，手套和安全鞋）
附件1:柱模板施工示意图
附件2:柱箍、梁支撑、楼板满堂支撑计算书
柱模板的截面宽度B=600mm，
柱模板的截面高度H=300mm，
柱模板的计算高度L=3200mm，
柱箍间距计算跨度d=350mm。
柱箍采用50×100mm木方。
柱模板竖楞截面宽度100mm，高度50mm。
B方向竖楞3根，H方向竖楞2根。
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；
T——混凝土的入模温度，取25.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.200m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=35.480kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=35.480kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
面板的计算宽度取柱箍间距0.35m。
荷载计算值q=1.2×35.480×0.350+1.4×4.000×0.350=16.862kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=35.00×1.20×1.20/6=8.40cm3；
I=35.00×1.20×1.20×1.20/12=5.04cm4；
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M——面板的最大弯距(N.mm)；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
其中q——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.2×12.418+1.4×1.400)×0.250×0.250=0.105kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.105×1000×1000/8400=12.546N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×12.418+1.4×1.400)×0.250=2.529kN
截面抗剪强度计算值T=3×2529.0/(2×350.000×12.000)=0.903N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×12.418×2504/(100×8000×50400)=0.814mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.250m。
荷载计算值q=1.2×35.480×0.250+1.4×4.000×0.250=12.044kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=4.215/0.350=12.044kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×12.044×0.35×0.35=0.148kN.m
最大剪力Q=0.6×0.350×12.044=2.529kN
最大支座力N=1.1×0.350×12.044=4.637kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=10.00×5.00×5.00/6=41.67cm3；
I=10.00×5.00×5.00×5.00/12=104.17cm4；
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2529/(2×100×50)=0.759N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
最大挠度小于350.0/250,满足要求!
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：
P=(1.2×35.48+1.4×4.00)×0.250×0.350=4.22kN
B柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
B柱箍弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=1.074kN.m
经过计算得到最大支座F=4.215kN
经过计算得到最大变形V=1.4mm
B柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
(1)B柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度f=1.074×106/83333.3=12.89N/mm2
B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)B柱箍抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×4215/(2×50×100)=1.265N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
B柱箍的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=1.4mm
B柱箍的最大挠度小于760.0/250,满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm):12
对拉螺栓有效直径(mm):10
对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=4.215
对拉螺栓强度验算满足要求!
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：
P=(1.2×35.48+1.4×4.00)×0.200×0.350=3.37kN
H柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
H柱箍弯矩图(kN.m)
经过计算得到最大弯矩M=0.219kN.m
经过计算得到最大支座F=1.686kN
经过计算得到最大变形V=0.1mm
H柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
(1)H柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.219×106/83333.3=2.63N/mm2
H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)H柱箍抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1686/(2×50×100)=0.506N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
H柱箍的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.1mm
H柱箍的最大挠度小于460.0/250,满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm):12
对拉螺栓有效直径(mm):10
对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=1.686
对拉螺栓强度验算满足要求!
梁模板扣件钢管支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，
模板支架搭设高度为3.2米，
基本尺寸为：梁截面B×D=300mm×600mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.90米，立杆的步距h=1.20米，
梁底增加0道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.0。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=25.000×0.600×0.450=6.750kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.500×0.450×(2×0.600+0.300)/0.300=1.125kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.300×0.450=0.405kN
均布荷载q=1.20×6.750+1.20×1.125=9.450kN/m
集中荷载P=1.4×0.405=0.567kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=45.00×1.20×1.20/6=10.80cm3；
I=45.00×1.20×1.20×1.20/12=6.48cm4；
经过计算得到从左到右各支座力分别为
最大弯矩M=0.026kN.m
最大变形V=0.1mm
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.026×1000×1000/10800=2.407N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度计算值T=3×885.0/(2×450.000×12.000)=0.246N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
面板最大挠度计算值v=0.065mm
面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.339/0.450=5.198kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.20×0.45×0.45=0.105kN.m
最大剪力Q=0.6×0.450×5.198=1.403kN
最大支座力N=1.1×0.450×5.198=2.573kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.105×106/83333.3=1.26N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1403/(2×50×100)=0.421N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!
(一)梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.771kN.m
最大变形vmax=3.046mm
最大支座力Qmax=1.701kN
抗弯计算强度f=0.771×106/4491.0=171.63N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
(二)梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.268kN.m
最大变形vmax=0.646mm
最大支座力Qmax=3.657kN
抗弯计算强度f=0.268×106/4491.0=59.65N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=3.66kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=3.66kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×3.200=0.490kN
N=3.657+0.490=4.147kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60
A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0=(h+2a)(2)
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.185×1.700×1.20=2.417m=2417/16.0=151.561=0.305
=4147/(0.305×424)=32.124N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.200+2×0.300=1.800m=1800/16.0=112.853=0.503
=4147/(0.503×424)=19.446N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果：l0=1.185×1.000×(1.200+2×0.300)=2.133m=2133/16.0=133.730=0.382
=4147/(0.382×424)=25.634N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
扣件钢管楼板模板支架计算书
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度为3.2米，
搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.20米。
GBT51198-2016 微组装生产线工艺设计规范.pdf图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
QX／T 487-2019标准下载静荷载标准值q1=25.000×0.160×0.900+0.350×0.900=3.915kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m