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标准厂房模板工程专项施工方案

山东海润电子有限公司车间

二、工程结构各构件模板的选用

DB5104／T 22-2020 国际康养旅游度假区建设服务和管理规范.pdf四、模板拉接和支撑固定措施

六、模板支撑结构力学验算

山东海润电子有限公司位于，由1#、2#、3#、4#、5#、6#共六栋厂房组成，均为两层,层高4.5米，总高为12.10米，总建筑总面积28370.4㎡。

基础采用独立基础。上部为框架结构，楼盖结构采用现浇梁板式混凝土楼盖。梁高为350—850MM。矩形柱子截面为500*500规格。楼板厚除电梯机房为150MM厚外，其余均为100MM。

工程结构各构件模板的选用

模板制作安装是本工程结构工程质量控制的关键工序，在操作过程中，不但要考虑模板系统有足够的强度、刚度和稳定性，而且要保证位置正确和拆模后砼成形的外观质量。为了达到上述目的，实现工程质量目标，同时考虑到工期、经济等因素，决定现浇钢筋砼结构工程均采用胶合板木模，背枋均为木方。

基础承台、地梁,均采用胶合板木模板，木方背枋，现场加工棚内加工。先配两套基础模板供1#、2#厂房所需，3#、4#、5#、6#厂房基础均利用1#、2#厂房基础模板，不足和损坏部分补充新模。基础模板采用钢管拉撑。为便于地梁钢筋绑扎，梁先安装一侧模板，另一侧模板待地梁钢筋绑扎完毕，梁内清理干净后，再进行安装及加固。

基础模板安装完毕后，现场技术人员应会同班组长做好模板的复核工作，并请监理工程师验收，合格后进行下道工序施工。

柱模板均在现场木工棚内加工。根据图纸尺寸加工后，按照构件名称和其所在位置进行编号，以便拼装。柱模板采用胶合木模板，背枋采用木方，背枋间距不大于500㎜。，1#、2#、3#厂房的柱模板分别配备一层用量，因每栋厂房的两层层高一样，做完一层可以拆到二层用。4#、5#、6#厂房柱模板分别用1#、2#、3#厂房的柱模板，不足和损坏部分新模补充。

柱模板安装工艺流程：搭设安装架子→第一层模板安装就位→检查对角线、垂直度和位置→安装梁口的柱模板→对安装模板进行全面检查校正→群体固定。

梁、板模板均采用胶合板木模板，背枋为木方。

梁模板在现场加工棚内加工，加工好后编号，以便拼装。板模板在作业面加工拼装。1#、2#、3#厂房的梁、板模板分别配备两层所需量，4#、5#、6#厂房分别利用1#、2#、3#厂房梁、板模板，不足和损坏部分新模补充。

梁模板安装工艺流程：弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁底模支架并考虑梁底起拱→安装梁底楞及梁卡具→安装梁底模板→安装梁一侧模→绑扎钢筋→安装另一侧梁模→安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓→复核梁模位置及断面尺寸→与相邻模板连固。

楼板模板安装工艺流程：搭设支架→安装横纵木楞→调整楼板下皮标高并考虑起拱→铺设模板块→检查模板上皮标高和平整度。

模板拉接和支撑固定措施

电梯基坑剪力墙内、外两侧模板用Φ12对拉螺栓杆拉结，螺杆两头与横向钢管（双管）相连加螺丝固定。对拉螺栓中间加焊6厚60Ｘ60止水片。拉杆间距沿高度方向每500设一道，水平方向每600设一道。拉杆做套管，以便重复利用。

因层高较高，为保证柱模整体稳定，在柱子模板四周外侧加设Φ12对拉螺栓柱箍，在柱脚以上200㎜处必须设柱箍一道。

梁模板满堂脚手支撑架上，底模支撑在Φ48×3.0钢管上，钢管间距为400MM。梁侧模用短钢管及扣件固定，钢管间距不大于500㎜。固定梁底模及侧模时每根梁应拉统线检查。

梁、板模板支撑体系采用Φ48mm扣件式满堂钢管脚手架，其纵横向立杆间距为800㎜；水平系杆纵横竖向间距不大于1500㎜，并设剪刀撑和扫地杆。所有立杆底部均垫木方或木板。底层脚手架必须支撑在坚硬地基上或基础承台、地梁上，以防浇筑梁板砼时地基土沉降导致梁、板模板下沉。

柱、梁和板模板自身加固好后，柱之间应互相连接加固，形成一个稳定、牢固的满堂脚手架。

支设柱模前，用泡沫双面胶带对易出现漏浆的模板与已浇砼接触处、模板拼接缝等部位进行封堵，以防漏浆。

梁柱节点支模质量的好坏关系到框架主体工程的整体质量，是整个模板工程最为关键的工序。本工程采取柱混泥土首先浇捣的方式，在完成梁模板定位及柱模板支模加固的情况下首先把梁混泥土浇捣完毕，这样可以提高支模架的整体稳定性。柱模上口与梁相交部位采用整板留缺口，梁模板直接在此处接出，避免另设柱头模板造成柱歪头、梁错位等质量通病的发生。梁底模与柱模接头处将梁底模直接压在柱模上，边线与柱模内边线齐平。为避免接头处漏浆，在此部位均用泡沫双面胶粘贴。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):500；柱截面高度H(mm):500；柱模板的总计算高度:H=4.5m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；

对拉螺栓直径(mm):M12mm；

柱箍材料:钢楞；截面材料：圆形钢管48×3.0

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；

柱箍的间距(mm):500mm；柱箍肢数:2；

宽度(mm):60mm；高度(mm):80mm；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12；

面板弹性模量(N/mm2):9500N/mm2；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13N/mm2；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.5N/mm2；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.5N/mm2；

钢楞弹性模量E(N/mm2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205N/mm2；

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为48.657kN/m2、72.000kN/m2，取较小值48.657kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.657kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=146.667mm，且竖楞数为4，面板为3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的(3跨)按三跨连续梁进行计算。

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.657×500/1000×0.90=26.275kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.000×500/1000×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=26.275+1.260=27.535kN/m；

面板的最大弯距：M=0.125×27.535×146.667×146.667=0.7404×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=500×12×12/6=1.2000×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=0.7404×105/1.2000×104=6.170N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=6.170N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！建议增大面板的厚度或者增加竖楞的数目！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.657×500/1000×0.90=26.275kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.000×500/1000×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=26.275+1.260=27.535kN/m；

面板的最大剪力：V=27.535×146.667/2=2019.219N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×2019.219/(2×500×12)=0.505N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.505N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=500×12×12×12/12=0.720×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=146.667/250=0.587mm；

面板的最大挠度计算值:ω=5×24.328×146.6674/(384×9500×0.720×105)=0.214mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.587mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=64.000cm3；

I=256.000cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.657×0.147×0.90=7.707kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2×0.147×0.90=0.370kN/m；

q=(7.707+0.370)/2=4.038kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×4.038×500×500=1.010×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.010×105/6.400×104=1.578N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.578N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.657×0.147×0.90=7.707kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2×0.147×0.90=0.370kN/m；

q=(7.707+0.370)/2=4.038kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6×4.038×500=1211.520N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1211.520/(2×60×80)=0.379N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.379N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=500/250=2.000mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.136×5004/(100×9500.00×2.560×106)=0.124mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.124mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.490cm3；

I=10.780cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载两跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×48.657×0.90+1.4×2×0.90)×0.147×500/1000/1=4.038kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=5.557kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.363kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.0077mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.363kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.490cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=80.8463N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=80.846N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ω=0.0077mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=500/2/250=1.000mm；

柱箍的最大挠度ω=0.0077mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.000mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

穿墙螺栓有效直径:9.85mm；

穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=5.557kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=5.557kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.490cm3；

I=10.780cm4；

柱箍为2跨，按两跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×48.657×0.90+1.4×2×0.90)×0.220×500/1000/1=6.058kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=6.9662kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.436kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.0115mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.436kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.490cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=97.105N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=97.105N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.021mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=250.00/250=1.000mm；

柱箍的最大挠度V=0.021mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.000mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

穿墙螺栓有效直径:9.85mm；

穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.9662kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=6.9662kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.3m；

梁截面高度D(m):0.7m；

混凝土板厚度(mm):100mm；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.8m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；

脚手架步距(m):1.5m；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.4m；

梁两侧立柱间距(m):0.8m；

承重架支设:无承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；

立杆横向间距或排距Lb(m):1m；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.8；

模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；

钢筋自重(kN/m3):1.5kN/m3；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8kN/m2；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2kN/m2；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2kN/m2；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2；

梁底纵向支撑根数：2；

面板厚度(mm)：12mm；

主楞间距(mm)：500mm；

次楞间距(mm)：300mm；

穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300mm；

穿梁螺栓直径(mm)：M12mm；

主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形

宽度：60mm，高度：80mm；

次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形

宽度：60mm，高度：80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为16.80kN/m2、50.99kN/m2，取较小值16.80kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×16.8×0.90=9.07kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.90=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.07+1.26=10.33kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=300mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.33×300.002=9.30×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.30×104/1.20×104=7.75N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=7.75N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×8.40×3004/(100×9500×0.72×105)=0.67mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=300/250=1.20mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.67mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.20mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为：矩形，宽度：60mm，高度：80mm；

内钢楞截面抵抗矩W=64.00cm3；

内钢楞截面惯性矩I=256.00cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×16.8×0.90+1.4×2×0.90)×300/1000/2.00=3.10kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×3.10×5002=7.75×104N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.75×104/6.40×104=1.21N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=16.00N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=1.21N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=16.00N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×2.52×5004/(100×10000.00×2.56×106)=0.042mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2.00mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.042mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.00mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面类型为：矩形，宽度：60mm，高度：80mm；

W=60×80×80/6=64.00cm3；

I=60×80×80×80/12=256.00cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×16.8×0.90+1.4×2×0.90)×500/1000×300/1000/2.00=1.55kN；

GB 50656-2011 施工企业安全生产管理规范(完整正版、清晰无水印).pdf外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；

外楞的最大弯距：M=0.175×1.55×300=8.14×104N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=8.14×104/6.40×104=1.27N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=16.00N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=1.27N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=16.00N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

DB37／T 4197-2020标准下载外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×1.51×103×3003/(100×10000.00×2.56×106)=0.018mm；