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润城大厦工程高支模板工程施工方案

润城大厦工程位于珠海市人民东路北侧，建筑面积49698.47m2。工程为现浇钢筋混凝土框架—剪力墙结构，建筑层数地上为30层、地下2层，负二层层高4m，负一层层高4.9m，一、二层局部为架空层，一层层高5.8m，二层层高4.8m，三至三十层层高3m,八、十二、十六、二十、二十四层连廊层层高12m。对于支模高度大于或等于4.5米的模板支撑体系，属于高支模体系，其模板支撑体系须经计算确定。本工程的模板及支撑方案以《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《建筑施工手册》、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）、《实用建筑工程师手册》、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》、润城大厦工程设计图纸为依据编制而成。

一）取KZL12（5）为计算对象，梁截面1200×2000，取板厚200毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为500。

梁截面宽度B=1200mm,梁截面高度H=2000mm,H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径18mm,对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的方木截面100×100mm,梁模板截面侧面方木距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

GB／T 18890.3-2015标准下载二、梁模板荷载标准值计算

模板自重=0.340kN/m2；

钢筋自重=1.500kN/m3；

混凝土自重=24.000kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

F1=0.22rc(1(2V1/2T0

Υ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β1——外加剂影响修正系数，取1.000；

β2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。

本算中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；

I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；

梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下

σ=M/W<[f]其中

σ——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；　　

M——计算的最大弯矩(kN.m)；　　

q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；

q=1.2×[0.34×1.20+24.00×1.20×2.00+1.50×1.20×2.00]+1.4×2.50×1.20=78.13kN/m

最大弯矩计算公式如下:

σ=0.078×106/64800.0=1.206N/mm2

梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.100×78.130=4.688kN　　

截面抗剪强度计算值T=3×4688/(2×1200×18)=0.326N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

Vmax=0.677×ql4/100EI

其中q=0.34×1.20+24.00×1.20×2.00+1.50×1.20×2.00=61.608N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×61.608×100.04/(100×6000.00×583200.1)=0.012mm梁底模板的挠度计算值:v=0.012mm小于[v]=100/250,满足要求!四、梁模板底方木计算

搁栅传来自重部份1.206/(0.1×4)=3.015

方木自重5×0.082=0.032

合计：3.047（KN/m）

施工荷载：1.5×1.8/4=0.68

振捣砼产生荷载：2.0×1.8/4=0.9

合计：1.58（KN/m）

(2)强度验算（按两跨连续梁）

q=0.9×(3.047×1.2+1.58×1.4)=5.8684（KN/m）

M=0.125ql2=0.125×5.8684×0.52=0.18（KN(m）

(=6M/bh2=(6×0.18×106)/（1003）=1.08

v=0.625ql=0.625×3.047×0.5=0.95（KN）

τ=1.5V/bh=(1.5×0.95×103)/(100×100)=0.1425

(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）

E=6000N/mm2[(]=L/400

qk=3.047+0.68=3.727（KN/m）

(=0.912qkL4/100EI=(0.912×3.727×5004×12)/(100×6000×1004)

=0.04mm<500/400=1.25mm（满足要求）

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图

强度计算公式要求：σ=M/W<[f]其中

σ——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；　　

M——计算的最大弯矩(kN.m)；　　

q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；　　

q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×2.00=85.920N/mm

最大弯矩计算公式如下:

σ=0.773×106/108000.0=7.160N/mm2

梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.300×85.920=15.466kN　　

截面抗剪强度计算值T=3×15466/(2×2000×18)=0.644N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

Vmax=0.677×ql4/100EI

其中q=28.80×2.00=57.60N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×57.600×300.04/(100×6000.00×972000.0)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值:v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　

A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　

f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×6.00)×2.00×0.60/2=25.78kN

穿梁螺栓直径为18mm；穿梁螺栓有效直径为14.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=174.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=29.580kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=25.776kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!

采用MF1219标准门架

一榀门架稳定承载力设计值

托木传来恒荷载标准值NGK1

NGK1=3.047×4×0.5=6.094（KN）（式中0.5为门架间距）

门架自重门架1榀0.224KN

交叉支撑2付0.04×2=0.08

连接棒2个0.006×2=0.012

合计0.316（KN）

每米高门架自重0.316÷1.9=0.166（KN/m）

纵横向水平加固杆9根（Ф48×3.5）9×0.0384=0.346

直角扣件12个0.0135×12=0.162

对接扣件9个0.0184×9=0.166

可调顶托2个0.045×2=0.09

合计0.764（KN）

门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：

NGK2=（0.166×2.8+0.764）=1.2288KN：（式中2.8为门架搭设高度）

托木传来的活荷载标准值NQK：

NQK=1.58×4×0.5=3.16（KN）（式中0.5为门架间距）

作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：

N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK

=1.2×（6.094+1.2288）+1.4×3.16

=8.787+4.424

(2)门架稳定承载力验算

N=13.2

二)取八层梁板结构中梁KL57（1）（400×600）为计算对象，采用80×80木枋，搁栅间距暂按120mm取值，板厚150mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。

梁截面宽度B=400mm，

梁截面高度H=600mm，

H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的方木截面50×100mm，

梁模板截面底部方木距离150mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重=0.340kN/m2；

钢筋自重=1.500kN/m3；

混凝土自重=24.000kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h；

T——混凝土的入模温度，取30.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。

本算中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；

I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；

梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下

强度计算公式要求：
=M/W<[f]

其中
——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；

　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；

　　q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；

q=1.2×[0.34×0.40+24.00×0.40×0.60+1.50×0.40×0.60]+1.4×2.50×0.40=8.91kN/m

最大弯矩计算公式如下:

=0.020×106/21600.0=0.928N/mm2

梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.150×8.907=0.802kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×802/(2×400×18)=0.167N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

其中q=0.34×0.40+24.00×0.40×0.60+1.50×0.40×0.60=6.256N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×6.256×150.04/(100×6000.00×194400.0)=0.018mm

梁底模板的挠度计算值:v=0.018mm小于[v]=150/250,满足要求!

梁底方木的高度H=100mm；

梁底方木的宽度B=50mm；

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下

强度计算公式要求：
=M/W<[f]

其中
——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；

　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；

　　P——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；

P={1.2×[0.34×(0.40+2×0.60)+24.00×0.40×0.60+1.50×0.40×0.60]+1.4×2.50×0.40}×0.15=1.410kN

最大弯矩计算公式如下:

其中L——梁底方木的跨度，L=400+2×300=1000mm

M=1.410×1000.000/4/1000=0.352kN.m

=0.352×106/83333.3=4.229N/mm2

梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.5×1.410=0.705kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×705/(2×50×100)=0.211N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

梁底方木抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

其中P=[0.34×(0.40+2×0.60)+24.00×0.40×0.60+1.50×0.40×0.60]×0.15=1.000kN

梁底方木的挠度计算值:v=0.526mm小于[v]=1000/250,满足要求!

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

强度计算公式要求：
=M/W<[f]

其中
——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；

　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；

　　q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；

　　q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.60=25.776N/mm

最大弯矩计算公式如下:

=0.232×106/32400.0=7.160N/mm2

梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.300×25.776=4.640kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×4640/(2×600×18)=0.644N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

其中q=28.80×0.60=17.28N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×17.280×300.04/(100×6000.00×291600.0)=0.542mm

梁侧模板的挠度计算值:v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.60×0.60/1=15.47kN

穿梁螺栓直径为20mm；

穿梁螺栓有效直径为16.9mm；

穿梁螺栓有效面积为A=225.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.250kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为N=15.466kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

每个截面布置1道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

七、梁支撑脚手架的计算

模板支架搭设高度为12.0米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.60米，立杆的横距l=0.50米，立杆的步距h=1.00米。见下图：

采用的钢管类型为
48×3.5。

一、基本计算参数[同上]

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)模板及钢筋自重(kN/m)：

q11=(1.500+0.340×0.600)×0.300=0.511kN/m

(2)混凝土的自重线荷载(kN/m)：

q12=24.000×0.300=7.200kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=2.500×0.300=0.750kN/m

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.2×0.511+1.2×7.200=9.253kN/m

活荷载q2=1.4×0.750=1.050kN/m

最大弯矩Mmax=(0.10×9.253+0.117×1.050)×0.5002=0.262kN.m

最大支座力N=(1.1×9.253+1.2×1.05)×0.50=5.719kN

截面应力
=0.262×106/5080.0=51.58N/mm2

纵向钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载q1=0.511+7.200=7.711kN/m

活荷载q2=0.750kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×7.711+0.990×0.750)×500.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.148mm

纵向钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.72kN

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.601kN.m

最大变形vmax=0.57mm

最大支座力Qmax=12.297kN

截面应力
=0.60×106/5080.0=118.22N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=12.30kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.149×12.000=1.787kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)钢筋的自重(kN)：

NG2=1.500×0.500=0.750kN

(3)模板自重(kN)：

NG3=0.340×0.600×0.500=0.102kN

(4)混凝土荷载(kN)：

NG4=24.000×0.600×0.500=7.200kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.839kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.500×0.600×0.500=0.750kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.86kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；

公式(1)的计算结果：
=62.06N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=62.90N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.022；

公式(3)的计算结果：
=85.36N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

四）从一）、二）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按500×500布置，其它梁其稳定承载力也都能远满足要求。

三、模板体系的安装及安全措施

1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。

2）要对门架、钢管、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、钢管、配件。

3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。

4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。

5）门架的安装：铺设基垫→拉线安装可调底座脚→自一端起门架安于基脚上→安装斜撑（交叉撑）→水平加固杆→连接棒→上步门架（或调节架）→U型可调支托→铺设枋木。

6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。

7）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。

8）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。

9）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。

10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。

(2)钢管脚手架支撑系统搭设

模板及其支撑系统搭设前，现场施工技术负责人应认真向有关作业人员进行安全技术交底，同时应做好夜间施工照明的准备工作，施工所使用的电动工具等应检修完好，确保模板搭设工作的顺利进行。同时，由于模板搭设作业属于高空作业，各种高空作业防护措施及设施应在施工前准备齐全，并应做好模板垂直运输的安全施工准备工作。

施工时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有安全可靠的操作架子，操作人员应戴好安全帽、系好安全带。现场应搭设工作梯供作业人员上下工作面，禁止从模板及其支撑系统爬上爬下，以免发生安全事故。操作架子上须短时间堆放板料时，一定要码平稳，不能堆得过高。支模人员应随身携带工具袋，所用工具不用时应放在工具袋里，不能随意将工具、模板零件放在操作架子上，以免坠落伤人。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。

模板的搭设应按规定的作业程序进行，安装柱模时，应先在基础面（或楼面）上弹出柱轴线及边线，同一柱列应先弹出两端柱轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线和边线，按边线先把底部方盘固定好，然后再对准边线安装柱模板。在每根柱模板的每侧上下各设一道斜撑，分别设置在柱高的1/3h、2/3h的位置，以防倾倒，并且用吊线墜法校正柱垂直度。梁、板的搭设顺序为：钉柱头板→梁模支撑系统及梁底模搭设→梁侧模搭设→板模板支撑系统搭设→板模板铺设→钢支撑立柱拉结。搭设时应严格按照搭设顺序时行，每道工序完成后均应进行检查，确保模板搭设牢固、稳定，前一道工序所支的模板未固定前，不得进行下一道工序施工。在支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板、模板等钉牢。模板上如有预留洞的，应在安装后将洞口盖好，防止人跌落。遇有六级以上的大风时，应暂停作业，以保安全。

模板搭设完成后，应对支撑模板系统的钢支撑立柱进行纵横水平拉结，以增强模板钢支撑系统的整体性和稳定性。模板钢支撑应设4道纵横水平拉杆，第一道水平拉杆距板面300mm，以上每隔1500mm拉设一道。

模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置；其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪力撑；每道剪力撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。斜杆与地面夹角为450。

模板及其支撑系统搭设安装完成后，应由技术负责人主持进行验收并签字后，方可进行钢筋安装施工。

1）脚手架支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时xxx关幼儿园结构工程专项施工方案，方可拆除。

2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。

3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。

4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：

①脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；

②同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。

③在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。

④通长水平杆马家铺道路施工组织设计，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。

⑤工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。