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锦城南苑南向门厅高支模施工方案

二、高支模施工方案 3

1.支模采用的主要材料 3

GB／T 38586-2020 真空玻璃2.南向门厅楼板模板 3

3.南向门厅梁模板 3

㈠门厅雨篷楼板支模计算 4

1.计算的已知条件 4

3.脚手架支撑稳定性验算 8

2、钢管架支撑稳定性验算 11

4.梁侧模及对拉螺栓拉力计算 12

四、高支模施工方法 14

3.安装支撑系统 15

4.梁、板模板的安装 16

5.支顶、梁板模板的拆除 16

6.技术安全措施 16

7.预防坍塌事故的技术措施 17

8.预防高空坠落事故安全技术措施 17

9.混凝土浇筑方法及技术措施 18

五、高支模的施工管理 18

⑷《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2001；

⑸《中海锦城南苑工程结构施工图纸》；

⑹《中海锦城南苑工程施工合同》;

⑺《建筑施工计算手册》2004版等。

本工程南向门厅为大跨度采光雨篷

1.支模采用的主要材料

⑴钢管：Ф48×3.5mm；

⑵枋木：80mm×80mm×2000mm、80mm×80mm×1200mm；

⑶胶合板：915mm×1830mm×18

（4）用脚手架配套底托，垫板尺寸为100×100×18mm。

⑴、楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。

楼板模板支模示意图如下：

⑴、梁底模和侧模采用18mm厚夹板，梁底支撑系统采用50×100mm的木枋、扣件式脚手架。

⑵、所有梁模板垂直支撑的脚手架沿梁纵向方向布置，间距是900，根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。每隔1.8米纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。

⑶、采用50×100mm木枋作为梁的水平支撑。上层木枋（直接承托梁底模板的木枋）为50×100mm，间距300mm；侧模加竖向100mm(宽)×50距500mm的木方。

⑷、跨度L>4m的肋承梁，应按施工规范起拱,起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

梁模板支模方法详见“模板高支模大样图”。

㈠门厅雨篷楼板支模计算

梁侧、梁底、和楼面模板均采用18mm厚夹板，承托梁底模板的木枋采用50×100mm木枋，间距300mm，楼面模板的楞木也采用50×100mm木枋，木枋间距为450mm。门厅圆弧梁底脚手架跨距是450mm；楼板模板架支撑跨距是900mm，间距900mm。

模板自重0.018×5＝0.090kN/m2

新浇混凝土重：24×0.15=3.60KN/m2

楼板钢筋1.1×0.15=0.165KN/m2

施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2为集中荷载时取2.5KN

振捣砼荷载2.0KN/m2

（1）楼板模板强度计算

计算简图如“计算简图1”示(间距为450)

450450450450

荷载设计值q1=[1.2×(①+②+③)+1.4×(④+⑤)]×1

=[1.2×(0.090+3.60+0.165)+1.4×(2.5+2.0)]×1

=11.926KN/m

q2=[1.2×(①+②+③)+1.4×⑤]×1

=[1.2×(0.090+3.60+0.165)+1.4×2.0]×1

Ⅰ.则当施工人员及设备荷载为均布荷载时:

M1=Kmql2=0.077×11.926×0.452=0.186KN.m

Ⅱ.则当施工人员及设备荷载为集中荷载时，如下计算简图2:

450450450450

M2=Kmq2l2+KFmFl=0.077×7.426×0.452+0.169×2.5×0.45

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm2

б=M/W=0.306×106/54000=5.665N/mm2<[б]=13N/mm2，满足要求。

V=kvq2l+KFVF=0.607×7.426×0.45+0.661×2.5=3.681KN

=(3×3.681×103)/(2×450×18)=0.682N/mm2

（3）楼板模板刚度验算

荷载标准值qk=1.2×(①+②+③)×1

=1.2×(0.090+3.60+0.165)=4.626KN/m

I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4

E=10000N/mm2

ωmax=Kωqkl4/100EI=(0.632×4.626×4504)/384×10000×486000

=0.014mm<[ω]=l/400=500/400=1.25mm满足要求。

（4）楼面横楞强度计算

计算简图如“计算简图3”示

按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：

均布荷载作用计算系数：

q1=11.926×0.45=5.367KN/m

选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。

q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m

M=Kmq1l2+Kmq2l2=0.125×(5.367+0.036)×0.92=0.547KN.m

w=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3

M/w=0.547×106/83333.3=6.564N/mm2

<[б]=13N/mm2满足要求。

V=KVql=0.625×(5.367+0.036)×0.9=3.039KN

T=3V/2bh=3×3.039×103/2×50×100＝0.912N/mm2〈1.4N/mm2

荷载不包括振捣荷载，则

q3=1.2×(0.090+3.60+0.165)×0.45=2.082KN/m

〈l/400=900/400=2.25mm.

（5）楼面纵楞强度计算

每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是

按二跨连续梁进行计算，查静力学手册得：

均布荷载作用计算系数：

集中荷载作用计算系数：

W=83333.3mm3

б=M/w=（0.518×106）/83333.3=6.216N/mm2<[б]=13N/mm2

v=KVF=0.688×3.039=2.091KN

τ=3v/2bh=(3×2.091×103)/(2×50×100)

=0.627N/mm2

荷载不包括振捣荷载，则

p=q3b/2=2.082/2=1.041KN

3、脚手架力杆稳定性验算

①钢管架综合自重合计：=1.328KN

②模板自重0.018×5＝0.090kN/m2×(0.9×0.9)=0.073KN

③新浇混凝土重：24×0.15=3.60KN/m2×(0.9×0.9)=2.916KN

④楼板钢筋：1.1×0.15=0.165KN/m2×(0.9×0.9)=0.134KN

⑤施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2×(0.9×0.9)=2.025KN

⑥施工振动荷载:2KN/m2×(0.9×0.9)=1.62KN

〈2〉立杆轴心力设计值N

由于施工进度快，本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工，而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度，故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载，上层荷载取本层支顶荷载的一半。

N＝1.2×1.5×(①+②+③+④)+1.4(⑤+⑥)

＝1.2×1.5×(1.328＋0.073+2.916＋0.134)+1.4×(2.025+1.62)

〈3〉力杆稳定承载力设计值计算：

钢管立柱选用ф48×3.5mm，其净截面面积A＝489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2

＝13115/0.586×489=45.767N/mm2≤205N/mm2

故脚手架间距900mm的稳定性满足要求。

150150150150150150

①模板自重0.40×0.018×6=0.018KN/m

②新浇混凝自重3.9×0.40×24=37.44KN/m

③钢筋自重3.9×0.40×1.5=2.34KN/m

④施工振捣荷载2×0.400=0.800KN/m

⑤施工人员及设备荷载:0.4×2.5=1.00KN/m(均布荷载)

F=2.5KN(集中荷载)

Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:

总竖向荷载q1=(①+②+③)×1.2+1.4×(④+⑤)

=(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×(0.800+1.00)

=49.998KN/m

Ⅱ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:

总竖向荷载q2=(①+②+③)×1.2+1.4×④

=(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×（0.800）

=48.878KN/m

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：

则M1=Kmq1l2=0.077×49.998×0.152=0.087KN.m

M2=Kmq2l2+KmFFl=0.077×48.878×0.152+0.169×2.5×0.15

W=bh2/6=400×182/6=21600mm3

б=M/W=(0.148×106)/21600=6.854N/mm2<[б]=13N/mm2满足要求。

V=kvq2l+kvF=0.607×48.878×0.15+0.661×2.5=6.102KN

=(3×6.102×103)/(2×400×18)=1.271N/mm2

q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.018+37.44+2.34)=47.758KN/m

胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2

ω=Kω×(ql4/100EI)

=0.632×[47.758×1504/(100×9000×400×183/12)]

=0.276mm<[ω]=l/400=400/400=1.00mm满足要求。

〔2〕梁底模板下横楞计算(150mm)

计算简图如“计算简图10”示:

①模板自重：0.15×0.018×5=0.014KN/m

②新浇混凝土自重:0.15×3.9×24=14.04KN/m

③钢筋自重:0.15×3.9×1.5=0.878KN/m

④施工振捣荷载:0.15×3.9=0.585KN/m

⑤施工人员及设备荷载0.15×2.5=0.375KN/m

总竖向荷载：q1=1.2×(①+②+③)+1.4(④+⑤)

=1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×(0.585+0.375)

=19.262KN/m

选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。

q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m

=6.777N/mm2<[б]=13N/mm2

间距为150mm可满足要求。

V=qb/2=(19.262×0.4)/2=3.852KN

τ=3v/2bh=(3×3.852×103)/(2×50×100)=1.156N/mm2

q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.014+14.04+0.878)=17.918KN/m

E=10000N/mm2

I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3

×10000×8333333)

=1.663mm<[ω]=l/400=1000/400=2.5mm满足要求。

〔3〕最下排木枋（支承在顶托上的木枋）的计算

采用双排木枋，计算简图如“计算简图7”示

下排采用双木枋，每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：

M=KmP1+Kmql2=0.169×3.852+0.077×0.036×0.452=0.652KN.m

v=KVp1=0.661×3.852=2.546KN

τ=3v/2bh=(3×2.546×103)/(2×(2×50×100))

=0.382N/mm2

荷载不包括振捣荷载，则

q3=1.2×(①+②+③)+1.4×⑤

=1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×0.375

=18.443KN/m

I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3

p=qb/2=18.443×0.4/2=3.689KN

2.钢管架支撑稳定性验算

①钢管架自重合计：2.5KN/m

②模板自重：(2×3.75×0.018+0.4×0.018)×5=0.711KN/m

③新浇混凝土自重:0.4×3.9×24=37.44KN/m

④钢筋自重：0.4×3.9×1.5=2.34KN/m

⑤施工人员及设备荷载0.4×2.5=1.0KN/m

⑥施工振捣荷载:0.4×2=0.80KN/m

(2)作用于钢管架轴心力设计值N

N＝〔1.2×（①+②+③+④）+1.4×(⑤+⑥)〕×0.45

＝〔1.2×（2.5＋0.711+37.44+2.34）+1.4×(1.00+0.80)〕×0.45

(3)一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：

钢管立柱选用ф48×3.5mm，其净截面面积A＝489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2

＝24349/0.586×489=84.972N/mm2≤205N/mm2

故脚手架间距450mm的稳定性满足要求。

在搭设脚手架的过程，在每条立杆底下垫一块不小于100mm×100mm×18mm(厚)的木垫板，木板铺在已经完成的地下室顶板砼板面上。砼板强度等级为C35，轴心抗压设计值为fc=17.5Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为7d后，砼强度按50%计，则

立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：

式中p为立杆基础底面的平均压力，

A=0.1×0.1=0.01m2，

N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=24.349KN

A为立杆基础底面垫板面积；

4.梁侧模及对拉螺栓拉力计算

其中t0=

c=24KN/m2β1=1.0β2=1.15V=1.5m/h

则有F=0.22×24×5×1.0×1.15×1.51/2=37.183KN/m2

根据两公式计算结果取较小值37.183KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。混凝土对侧模板的作用宽度为300mm,作用在上下边沿处,混凝土压力相关不大,可近似取其相等.

模板最大侧压力设计值：

q＝（1.2×F＋1.4×4）×0.30＝（1.2×37.183＋1.4×4）×0.3

＝15.066KN/m

按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：

枋木弹性模量E=10×103N/mm2

截面惯性矩I=bh3/12=100×503/12=10.417×105mm4

截面抵抗矩W=bh2/6=100×502/6=41667mm3

跨中弯矩Mmax=0.121×q×L2=0.121×15.066×0.302=0.164KN.m

σ＝Mmax/W=0.164×106/41667＝3.936N/mm2<[σ]＝13N/mm2

所以侧模竖向加竖枋100mm(宽)×50mm间距300mm满足要求。

对拉杆承受最大拉力P＝FcL＝37.183×0.60＝22.310KN

对拉螺栓可承受的拉力：

S＝2f＝2×12.900KN=25.8KN>22.310KN。

梁中穿二道Φ12对拉螺栓间距600满足要求。

模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。

木枋：采用50mm×100mm木枋。

支撑系统：钢管脚手架（φ48×3.5mm）及配件、Φ12对拉螺栓等。

放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高

⑴采用钢管脚手架支撑模板。

①梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。

②梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。

③支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过300mm，可调支座应与脚手架在同一竖直中心线上。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。脚手架连接部位以及最上层门式脚手架顶托下端纵向设φ48×3.5mm水平钢管拉杆一度，在底部门架下端内侧设通长φ48×3.5mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。架体必须牢固地支承在已经浇筑好的地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。

⑵考虑到个别梁为弧形、折梁，为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱、剪力墙上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱或剪力墙上。

⑶支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。

首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设50mm×100mm木枋作托梁，托梁固定后架设横楞（50mm×100mm木枋），横楞间距为450mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时XX脚手架施工组织设计，角位模板应通线钉固。

5.支顶、梁板模板的拆除

⑴大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。

⑵拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。

⑶拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。

⑵对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。

煤矿安全监控系统升级改造验收规范（煤安监技装[2019]48号 国家煤矿安全监察局2019年12月）⑶搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。

⑷不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。