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YFFA7101宗申动力城一期工程2号楼外脚手架架施工方案

宗申·动力城一期工程2号楼

重庆渝发建设有限公司

CQYUFACONSTRUCTIONLIMITEDCOMPANY

为了贯彻国家安全生产的方针政策和国家安全生产、文明施工管理条例，做到施工现场文明施工规范，保障施工现场生产安全，防止安全事故的发生，促进现场安全生产、安全作业HJ 1082-2019 土壤和沉积物 六价铬的测定 碱溶液提取-火焰原子吸收分光光度法.pdf，保障作业人员的生命财产安全和劳动者的切身利益，特编制本施工现场的外架搭设施工方案。

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59–99）。

《建筑施工安全检查标准实施指南》。

公司程序文件相关规定。

为了确保在整个工程中的安全，实现项目部确定的安全生产目标，根据工程所处地理位置和我司企业形象的要求，我们决定采用在主体施工中对工程整个外围安全防护架实施全封闭施工方案，即将整个主体施工区域逐层进行严密包裹。

本工程为宗申·动力城一期工程2#楼，建设地点位于重庆市巴南区宗申工业园内，建设单位为重庆宗申锦田置业有限公司，由深圳市鑫中建建筑设计顾问有限公司设计。层数为31层，部分32+1层，建筑总高度99.000m，建筑面积为19288.33m²，结构型式为钢筋混凝土剪力墙结构。结合工程特点和实际情况，在主体框架施工期间外防护架的搭设方式为：±0.000m～24.000m层直接从建筑物临边环境地面上开始搭设，搭设形式为单杆单排外防护脚手架，搭设高度为24m；24.000m～42.000m层、42.000m～60.000m层、60.000m～78.000m层采用型钢外悬挑架，每次搭设6层，搭设高度为19.5m，搭设形式为单杆单排外防护脚手架；78m～96.000m层采用型钢外悬挑架，搭设6层，搭设高度为19.5m，搭设形式为单杆双排外防护脚手架；96m以上从屋面楼板开始搭设，搭设形式为单杆双排外防护脚手架，搭设高度为8.4m。在外墙装饰施工期间外防护架的搭设方式为：±0.000m～24.000m层直接从建筑物临边环境地面上开始搭设，搭设形式为单杆双排外防护脚手架，搭设高度为24m；24.000m～42.000m层、42.000m～60.000m层、60.000m～78.000m层采用型钢外悬挑架，每次搭设6层，搭设高度为19.5m，搭设形式为单杆双排外防护脚手架；78m～96.000m层采用型钢外悬挑架，搭设6层，搭设高度为19.5m，搭设形式为单杆双排外防护脚手架；96m以上从屋面楼板开始搭设，搭设形式为单杆双排外防护脚手架，搭设高度为8.4m。

3、外防护架搭设准备：根据外防护架搭设的长度及高度，计算出所用的钢管、扣件的数量，阻燃绿色密目（2000目）安全网、竹压板的数量等，并按脚手架搭设要求确定出钢管的各种规格尺寸，扣件的各种数量以及阻燃绿色密目安全网(1.8×6.0m)、5mm厚竹压板(1.0×2.0m)的需用量编制供应计划,可根据现场施工进度分批供应入场。为了使外防护架达到便于施工的作用和美观的效果，决定将外装饰架钢管的颜色统一涂刷成长度为500mm红白相间的颜色，钢管必须先涂刷完成再运送至现场进行搭设,不准搭设后涂刷,并对入场材料的质量进行检查,禁止使用不合格的材料。

外防护架的验算及搭设方法

（一）主体框架施工期间±0.000m～24.000m层单杆单排外防护脚手架外防护架验算

单排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆与墙距离为0.7米，立杆的纵距为1.5米，步距为1.7米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5㎜；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用三步四跨，竖向间距5.1米，水平间距6米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/㎡；脚手架用途:防护脚手架，按装饰脚手架设计更加安全；

本工程地处重庆市巴南区，基本风压为0.4kN/㎡；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/㎡):0.1408；

脚手板自重标准值(kN/㎡):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/㎡):0.005；脚手板铺设层数:2；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/㎡):0.038；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(㎡):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1=1.656kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.656×0.72/8=0.101kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=19.967N/m㎡；

小横杆的最大弯曲应力σ=19.967N/m㎡小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/m㎡，满足要求。

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1=1.213kN/m；

最大挠度V=5.0×1.213×7004/(384×2.06×105×121900)=0.151mm；

小横杆的最大挠度0.151mm小于小横杆的最大容许挠度700/150=4.667与10mm，满足要求。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.7=0.027kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.7×1.5/3=0.122kN；

活荷载标准值:Q=2×0.7×1.5/3=0.7kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.027+1.2×0.122+1.4×0.7)/2=0.58kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:㎡max=0.267×0.58×1.5=0.232kN.m；

M=M1max+㎡max=0.007+0.232=0.239kN.m

最大应力计算值σ=0.239×106/5080=47.058N/m㎡；

大横杆的最大应力计算值σ=47.058N/m㎡小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/m㎡，满足要求。

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.027+0.122+0.7）/2=0.425kN

V=1.883×0.425×15003/(100×2.06×105×121900)=1.075mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.075=1.127mm；

大横杆的最大挠度1.127mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求。

4、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.7×2/2=0.027kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.7×1.5/2=0.184kN；

活荷载标准值:Q=2×0.7×1.5/2=1.05kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.027+0.058+0.184)+1.4×1.05=1.792kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1408

NG1=[0.1408+(0.70×2/2)×0.038/1.70]×24.00=3.759；

(2)脚手板的自重标准值(kN/㎡)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×2×1.5×(0.7+0.3)/2=0.525kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14

NG3=0.14×2×1.5/2=0.21kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/㎡)；0.005

NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.674kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.7×1.5×2/2=2.1kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.4kN/㎡；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.4×1×0.645=0.181kN/㎡；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.674+1.4×2.1=8.548kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.674+0.85×1.4×2.1=8.107kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.181×1.5×

1.72/10=0.093kN.m；

6、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=8.548kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.8；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.534m；

长细比Lo/i=224；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.145；

立杆净截面面积：A=4.89c㎡；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/m㎡；

σ=8548/(0.145×489)=120.562N/m㎡；

立杆稳定性计算σ=120.562N/m㎡小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/m㎡，满足要求。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=8.107kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.8；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.534m；

长细比:L0/i=224；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.145

立杆净截面面积：A=4.89c㎡；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/m㎡；

σ=8107.419/(0.145×489)+93165.219/5080=132.682N/m㎡；

立杆稳定性计算σ=132.682N/m㎡小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/m㎡，满足要求。

7、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=0.915kN；

活荷载标准值：NQ=2.1kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.141kN/m；

+1.4×2.1)]/(1.2×0.141)=62.13m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=62.13/(1+0.001×62.13)=58.496m；

[H]=58.496和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求。

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=0.915kN；

活荷载标准值：NQ=2.1kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.141kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.093/(1.4×0.85)=0.078kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=57.044/(1+0.001×57.044)=53.966m；

[H]=53.966和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求。

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.181kN/㎡；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=15.3㎡；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=3.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=3.868kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.868kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89c㎡；[f]=205N/m㎡；

Nl=6.868

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.868小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求。

9、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=160kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=32.43kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.107kN；

基础底面面积：A=0.25㎡。

p=32.43≤fg=160kpa。地基承载力满足要求。

（二）主体框架施工期间24.000m～42.000m层、42.000m～60.000m层、60.000m～78.000m层型钢外悬挑单杆单排外防护脚手架验算

单排脚手架搭设高度为19.5米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆与墙中距离为0.7米，立杆的步距为1.5米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取三步四跨，竖向间距4.5米，水平间距6米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:防护脚手架，按装修脚手架设计更加安全；

本工程地处重庆市巴南区，查荷载规范基本风压为0.390，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.556；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1505；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2层；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

（5）.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度0.7米，建筑物内锚固段长度1.8米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1=1.656kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.656×0.72/8=0.101kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=19.967N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=19.967N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1=1.213kN/m；

最大挠度V=5.0×1.213×7004/(384×2.06×105×121900)=0.151mm；

小横杆的最大挠度0.151mm小于小横杆的最大容许挠度700/150=4.667与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.7=0.027kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.7×1.5/3=0.122kN；

活荷载标准值:Q=2×0.7×1.5/3=0.7kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.027+1.2×0.122+1.4×0.7)/2=0.58kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.58×1.5=0.232kN.m；

M=M1max+M2max=0.007+0.232=0.239kN.m

最大应力计算值σ=0.239×106/5080=47.058N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=47.058N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.027+0.122+0.7）/2=0.425kN

V=1.883×0.425×15003/(100×2.06×105×121900)=1.075mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.075=1.127mm；

大横杆的最大挠度1.127mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

4、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.7×2/2=0.027kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.7×1.5/2=0.184kN；

活荷载标准值:Q=2×0.7×1.5/2=1.05kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.027+0.058+0.184)+1.4×1.05=1.792kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1505

NG1=[0.1505+(0.70×2/2)×0.038/1.50]×19.50=3.284；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×2×1.5×(0.7+0.3)/2=0.525kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×2×1.5/2=0.225kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×19.5=0.146kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.18kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×0.7×1.5×2/2=2.1kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.39kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.39×1.25×0.556=0.19kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.18+1.4×2.1=7.957kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.18+0.85×1.4×2.1=7.516kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.19×1.5×

1.52/10=0.076kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=7.957kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=2；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.465m；

长细比Lo/i=219；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.152；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7957/(0.152×489)=107.046N/mm2；

立杆稳定性计算σ=107.046N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=7.516kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=2；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.465m；

长细比:L0/i=219；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.152

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7515.528/(0.152×489)+76202.319/5080=116.113N/mm2；

立杆稳定性计算σ=116.113N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.19kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=27m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=3.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=7.172kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.172kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=10.172

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.172小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

8、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本方案算例中，m=0.7m，l=1.8m，m1=0m，m2=0.7m；

水平支撑梁的截面惯性矩I=712cm4，截面模量(抵抗矩)W=102cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载P=4.18+2.1=6.28kN；

k=0.7/1.8=0.389

k2=0.7/1.8=0.389

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=15.178kN

最大弯矩MA=4.437kN.m

最大应力σ=4437000/(1.05×102000)=41.43N/mm2

YD／T 3382-2018 统一MS网络 （第二阶段）与CDMA网络短消息互通信令技术要求.pdf水平支撑梁的最大应力计算值76.619N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=4.18+2.1=6.28kN

水平钢梁自重计算荷载q=0.002×78.5=0.169kN/m

最大挠度Vmax=2.992mm

悬伸长度的两倍，即1400mm

水平支撑梁的最大挠度2.992mm小于水平支撑梁的最大容许挠度2000/400mm,满足要求!

9、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

DB15／T 932-2015 内蒙古地区高寒标准.pdfφb=570×9.1×80×235/(2000×140×235)=1.48