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二O一O年十二月十六日

3.1施工工艺流程 5

四、支架、模板计算 11

4.1支架、模板方案 11

GB／T 14684-2011 建设用砂五、门洞设置方案 32

六、碗扣支架的其它要求和规定 36

1、材料选用和质量要求 36

七、绑扎底板、腹板钢筋 41

八、钢绞线的穿束及定位 41

8.1预应力筋的检验 41

8.2锚垫板安装 42

8.3安装预应力管道 42

8.4钢绞线穿束 43

8.5安装排气孔 43

九、混凝土的浇注顺序 43

十、混凝土的运输、浇筑和养护 44

10.1底板清理 44

10.2混凝土拌合、运输、输送设备 44

10.3热期混凝土施工采取措施 44

10.4混凝土浇注顺序 44

10.5混凝土浇注 45

10.6混凝土养护 46

十一、预应力的张拉及孔道压浆 46

十二、桥面系施工 52

十四、质保体系和质保措施 53

十五、冬、雨季施工措施 57

1、冬季施工措施 57

2、雨季施工措施 58

十九、交通组织方案 65

二十、事故应急预案 66

上部现浇箱梁施工技术方案

3、K21+038.676车行天桥：桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共5跨15+25+2×20+22m，桥梁宽度：550cm。箱梁高度130cm，底板宽300cm，顶板宽550cm；翼缘宽：125cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部35cm，腹板宽30cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡2%。箱梁砼强度等级为：C50。下部采用桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。

5、CK0+444.415匝道桥：位于马鞍山东互通内，依次跨越H匝道和马鞍山长江公路大桥接线工程主线。本桥布孔方案为：20+2×25+2×30+20m；上部结构为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度160cm，底板宽650cm，顶板宽1050cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚22cm，顶板厚25cm。桥面横坡6%。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩、肋台、桩基础。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土组成。

6、DK0+908.6匝道桥：位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江公路大桥接线工程主线。本桥布孔方案为：20+2×25+20m；上部构造为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度150cm，底板宽650cm，顶板宽1050cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽40cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡6%。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩，柱台和肋台，桩基础。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土。

7、K23+265车行天桥：位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江公路大桥接线工程。桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共2跨2×32m，桥梁宽度：850cm。与主线夹角为70°箱梁高度160cm，底板宽450cm，顶板宽790cm；翼缘宽：170cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚20cm，顶板厚25cm。桥面横坡2%（桥面双向横坡由铺装形成）。箱梁砼强度等级为：C50。下部采用桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。

国家及交通部现行桥涵施工技术规范及验收标准等。

《公路工程国内招标文件范本》（2008年版）。

马鞍山长江公路大桥接线路基工程施工招标文件项目专用本

《结构力学》、《材料力学》、

《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63－2007）

《钢结构设计规范》（GB50017－2003）

《木结构设计规范》（GB50005－2003）

《地基处理手册》（第二版）

满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图1。

支架搭设前，必须对既有地基进行处理，因本标段的七座桥梁比较分散，对主线范围内的路基，按路基填筑要求回填的河塘、沟渠到路基96区第二层，可以满足箱梁施工过程中承载力的要求。支架搭设前，先对地基进行回填压实，搭设支架范围内进行整平、碾压，保证地基密实度达到93%以上（主线范围内的路基压实标准按施工设计要求进行施工），然后做15cm5%灰土垫层+12cmC20砼，以保证支架基础的稳定。地基处理后，应该加强箱梁施工内的排水工作，支架地基外两侧1.0m处设置50*50cm纵向临时排水沟，及时排除雨水、积水及梁体养生用水，防止地基在水的浸泡下导致支架下地基沉陷。保证地基有足够的承载力来支撑箱梁自重和施工时产生的荷载。

图1碗扣支架施工现浇箱梁工艺流程图

3.2.2支架立杆位置放样

用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。

按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。

3.2.4安装立杆、横杆和顶托

从一端开始，按照顺桥向90cm或60cm，横桥向90或60cm布设立杆，横杆步距为60cm或120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置，顶底层横杆步距均为60cm。

3.2.5安放方木、铺底模

在顶托调整好后铺设纵向10×15cm方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按30cm或25cm间距铺设横向6×10cm方木，根据放样出的中线铺设δ=15mm的竹胶板做为箱梁底模。

支架每隔四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔五排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2.4m。剪刀撑采用D48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。

3.2.7预压和沉降观测

⑴为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。

预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋或水箱（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），支架变形稳定后不小于6小时，且梁跨预压时间不少于三天。预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，沉降观测点是否布置。预压的荷载根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。采用堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架及底模完工后,采用汽车吊吊重,按照箱梁设计重量分配预压荷载,并按计算出的总荷载的120%进行超载预压。　　

模板标高调整完毕后，在底板上方无法设置观测点，故观测点设置在底模下的方木上。预压时按照观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采用钢尺和DS2水准仪测设各观测点标高，并记录在册。

以MK2+955.5分离立交桥左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行验算。为方便施工，统一采用支架横距0.6m，纵距0.9m,步距0.6m，跨中箱梁处为步距1.2米,横向纵坡大的布距0.6米，并在管架间布置剪刀撑。支架搭设范围为整幅桥梁长度。桥下设计净空为5米，箱梁高度为1.6米。

以30米跨为例计算说明：

根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。具体如下：

通过计算，30米箱梁混凝土方量282.417m3、取2.6t/m3,箱梁混凝土自重为734.3t；

一侧翼缘板的方量为2×（0.15+0.45）/2*30=18m3,

则一侧翼缘板混凝土自重为18*2.6=46.8t。

总模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则模板自重为734.3*5%=36.72t。

其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架)自重为46.8*5%=2.34t。

施工时不可遇见荷载取混凝土自重的5%，即箱梁总的不可预见荷载为36.72t。

其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架)自重为46.8*5%=2.34t。

通过以上计算知，一片梁支架承受的总荷载为807.74t,支架预压施工时，预压一侧翼缘板总重量为51.48t，预压底板总重量为859.22t；按施工说明中，等载预压，故一侧翼缘板总重量为51.48t，底板总重量807.74t。

①采用水箱预压：水箱体积为直径2m高2.5m，体积：7.85m3

每水箱重量：7.85m3×1T/m3=7.85T

每跨所需水箱数：（51.48×2+807.74）T/7.85T=116只

②水箱布置按断面划分：一侧翼缘板底模共用水箱51.48/7.85=7只；底模共用水箱807.74/7.85=103只。

③水箱在底模上纵向均匀分布：翼缘板平均4m堆放一只；底板二层，第一层56，第二层47只。

3.2.9预拱度计算与设置

跨中预拱度：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4＋δ5

其中，δ1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；δ2为支架在荷载作用下的弹性压缩；δ3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；δ4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；δ5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。

预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值取5cm，并按二次抛物线分配：

式中，δx—距左支点x的预拱度值；x—距左支点的距离；L—跨长。

箱梁底模、侧模和内膜均采用δ=15mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=70MPa,弹性模量E=6×103MPa。

4.1.2纵、横向方木

W=bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3

I=bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm3

W=bh2/6=60×1002/6=10×104mm3

I=bh3/12=60×1003/12=5×106mm3

纵横向方木布置：纵向方木间距一般为90cm,在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距均布置为25cm。

采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=140MPa。详细数据可查表1。

表1碗扣支架钢管截面特性

横杆：39.6N/m立杆：59.4N/m

碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除顶、底部及1.6m厚腹板（横梁）步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。支连接杆和竖向剪刀撑(具体布置见标准段箱梁碗扣支架布置图)。

①碗口式支架钢管自重，可按表1查取。

②钢筋砼容重按26kN/m3计算，则

腹板和端、中横隔梁为1.6m：26×1.6=41.6KPa

腹板和端、中横隔梁为1.5m：26×1.5=39KPa

箱梁底板厚度为20cm（顶板厚度20cm）:26×0.4=10.4KPa

翼缘板根部厚度45cm：26×0.45=11.7KPa

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:

腹板和端、中横隔梁为1.6m：41.6×0.05=2.08KPa

腹板和端、中横隔梁为1.5m：39×0.05=1.95KPa

箱梁底板厚度为20cm:10.4×0.05=0.52KPa

翼缘板根部厚度45cm：11.7×0.05=0.585KPa

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.5kPa

⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa

⑥振捣混凝土产生的荷载:2.0kPa

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)

计算刚度:q=1.2×(②+③)

4.2.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算

4.2.2.1腹板和端、中横隔梁（1.6米厚）下方支架检算

底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm的6×10cm横向方木上（计算间距19cm），按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

说明：一般取0.05m板宽，按计算跨径0.25m连续梁计算，另取1.5kN集中荷载计算跨中弯距进行校核，为了计算方便和安全起见，此处取1.0m板宽进行计算，以下计算同。

q=1.2×(41.6+2.08)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=61.52kN/m

竹胶板（δ=15mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3

Mmax＝ql2/10＝61.52×0.252/10＝0.385KN·m

σmax＝Mmax/W＝0.385×106/3.75×104＝10.3MPa＜[σ0]=70MPa合格

荷载:q=1.2×(41.6+2.08)=52.42kN/m

f＝ql4/(150EI)＝52.42×1904/(150×6×103×2.81×105)＝0.27mm＜[f0]＝200/400＝0.5mm合格

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为60mm×100mm,横向方木亦按三跨连续梁考虑。

W=bh2/6=60×1002/6=10×104mm3

I=bh3/12=60×1003/12=5×106mm3

q1=(1.2×(41.6+2.08)+1.4×(2.5+2.0+2.0))×0.25+6×0.06×0.10=15.42kN/m

Mmax＝q1l2/10＝15.42×0.62/10＝0.555KN·m（立杆间距60cm）

σmax＝Mmax/W＝0.555×106/10×104＝5.55MPa＜[σ0]=10.8MPa合格

荷载:q=1.2×（41.6+2.08）×0.25=13.1kN/m

f＝ql4/(150EI)＝13.1×6004/(150×8.1×103×5×106)＝0.28mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底:P=13.1×0.6=7.86kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R＝(7.86×3+0.09×0.6)/2=11.82KN

σmax＝Mmax/W＝1.97×106/3.75×105＝5.25MPa＜[σ0]=10.8MPa合格

按最大支座反力布载模式计算：

f=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=25.98×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.52mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格

箱梁腹板及横梁下支架为60cm×60cm设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为1/4，固每根立杆的承载面积为：

0.6×0.6×4×1/4=0.36㎡

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：

P1=(41.6+2.08+2.5+2.0+2.0)×0.6×0.6+0.09×0.6=18.07kN

梁底到原地面最大高度为8m，按8米计算，碗扣及横杆钢管的重量为（1×8×0.0594＋10×0.6×0.0396）＝0.713kN，并考虑普通钢管的扣件、支架顶托及内模支架的重量取1.2系数，故每杆承受支架自重可计为0.713×1.2＝0.856kN，平均立杆重量为0.856/8=0.11kN/m。为安全起见，以下计算可取单根立杆自重0.3kN/m）,其自重为：

g=8×0.3=2.4KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=18.07+2.4=20.47kN<[N]=40kN合格

横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN。

σa＝N/Aji=19.87×1000/489=40.63MPa＜[σa]=140MPa合格

支架立柱采用φ48、t＝3.5mm钢管，立柱底、顶部纵横向水平杆步距为0.6m，中间部分步距1.2m，施工中横杆最大步距为1.2m。

查表可知，钢管稳定系数0.807

由上述计算可知，厂家提供横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN已考虑了压杆稳定和强度折减，只要立杆实际承受荷载小于立杆最大竖直荷载，就说明立杆是稳定的，也能满足强度要求。

因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在现浇12cm厚C20混凝土,因此基底承载力可达到11.0MPa。

因此σmax=N/A=19.87×103/0.072=4.06MPa＜11.0MPa满足要求

4.2.2.2腹板和端、中横隔梁（1.5米厚）下方支架检算

底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm的6×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

q=1.2×(39+1.95)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=58.24kN/m

竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3

Mmax＝ql2/10＝58.24×0.252/10＝0.364KN·m

σmax＝Mmax/W＝0.364×106/3.75×104＝9.71MPa＜[σ0]=70MPa合格

荷载:q=1.2×(39+1.95)=49.14kN/m

f＝ql4/(150EI)＝49.14×1904/(150×6×103×2.81×105)＝0.25mm＜[f0]＝250/400＝0.625mm合格

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为60mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

q1=(1.2×(39+1.95)+1.4×(2.0+2.0+2.5))×0.25+6×0.06×0.10=14.6kN/m

Mmax=q1l2/10=14.6×0.62/10=0.53KN×m

σmax=Mmax/W=0.53×106/1×104=5.3MPa＜[σ0]=10.8MPa合格

荷载:q=1.2×（39+1.95）×0.25=12.3kN/m

f=ql4/(150EI)=12.3×6004/(150×8.1×103×5×106)=0.26mm＜[f0]=600/400=1.5mm合格

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底:P=14.6×0.6=8.76kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R=(8.76×3+0.09×0.6)/2=13.17KN

σmax=Mmax/W=2.19×106/3.75×105=5.84MPa＜[σ0]=10.8MPa合格

按最大支座反力布载模式计算：

F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=29.58×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.59mm＜[f0]=600/400=1.5mm合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：

P1=(39+1.95+（2.0+2.0+2.5）)×0.6×0.6+0.09×0.6=17.14kN

安全起见，满堂式碗扣支架按最高6米计，其自重为：

g=6×0.3=1.8KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=17.14+1.8=18.94kN

横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载[N]=33.1kN。

所以N=18.94kN＜[N]=33.1kN合格

σa＝N/Aji=18.94×1000/489=38.73MPa＜[σa]=140MPa合格

因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,上部填筑道碴石及碎石，顶部浇筑15cmC20砼,因此基底承载力可达到11.0MPa。

因此σmax=N/A=18.94×103/0.072=3.86MPa＜11.0MPa合格

4.2.3箱梁底板厚度20cm下支架检算

底模采用δ=15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm的6*10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

q=1.2×(10.4+0.52)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=22.2kN/m

竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3

Mmax=ql2/10=22.2×0.252/10=0.14KN·m

σmax=Mmax/W=0.14×106/3.75×104=3.73MPa＜[σ0]=70MPa合格

荷载:q=1.2×(10.4+0.52)=13.1kN/m

F=ql4/(150EI)=13.1×2504/(150×6×103×2.81×105)=0.202mm＜[f0]=250/400=0.625mm合格

横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为60mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

q1=(1.2×(10.4+0.52)+1.4×(2.5+2.0+2.0))×0.25+6×0.06×0.1=5.6kN/m

Mmax=q1l2/10=5.6×0.62/10=0.20KN×m

σmax=Mmax/W=0.2×106/5×104=4.0MPa＜[σ0]=10.8MPa合格

荷载:q=1.2×（10.4+0.52）×0.25=3.28kN/m

F=ql4/(150EI)=3.28×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.35mm＜[f0]=900/400=2.25mm合格

纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底:P=5.6×0.9=5.04kN

纵向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R=(5.04×3+0.09×0.9)/2=7.6KN

σmax=Mmax/W=1.73×106/3.75×105=4.6MPa＜[σ0]=10.8MPa合格

按最大支座反力布载模式计算：

F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=

9.95×1000×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.67mm＜[f0]=900/400＝2.25mm合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：

P1=(10.4+0.52+2.5+2.0+2.0)×0.92+0.09×0.9=14.19kN

安全起见，满堂式碗扣支架按8米高计，其自重为：

g=8×0.3=2.4kN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=14.19+2.4=16.59kN

横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN。

所以N=16.59kN<[N]=40kN合格

Σa=N/Aji=16.59×1000/489=33.9MPa＜[σa]=140MPa合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

4.2.3顶板（按厚度25cm）下内模支架计算

底模板采用厚度为1.5cm的胶合板，底模下6×10cm方木间距为25cm，由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。

横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上，横向方木规格6×10cm，横向方木按连续梁考虑。

q1=（1.2×26×0.25×1.05＋1.4×（2.5＋2.0＋2.0））×0.25＋6×0.06×0.1＝4.36kN/m

跨中弯距：M1/2=q.l2/10=4.36×0.92/10=0.353kN·m

应力计算：σmax=Mmax/W=0.353×106/1×105=3.53MPa＜[σ0]=10.8MPa合格

荷载:q=1.2×(26×0.25×1.05)×0.25=2.05kN/m

F=ql4/(150EI)=2.05×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.22mm＜[f0]=900/400=2.25mm合格

纵桥向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为120cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=4.36×0.9=3.924kN

纵向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R=(3.924×3+0.09×0.9)/2=5.93KN

σmax=Mmax/W=1.48×106/1×105=1.48MPa＜[σ0]=10.8MPa合格

按最大支座反力布载模式计算：

纵向方木为10×15cm，进行刚度检算：

F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=

7.92×1000×12003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×12004/(384×8.1×103×2.81×107)=1.26mm＜[f0]=900/400＝2.25mm合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度1.2米计算）：

DL_647-2004电站锅炉压力容器检验规程P1=(26×0.25×1.05+2.5+2.0+2.0)×0.9×1.2+0.09×1.2=14.50kN

安全起见，满堂式碗扣支架按1米高计，其自重为：

g=1×0.3=0.3kN

GBT51218-2017 机械工业工程设计基本术语标准.pdf单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=14.50+0.3=14.8kN

横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N]=40kN。