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一、材料选择及模板、支架设计

塘头互通B匝道在BK0+670.34处上跨机荷高速公路，该桥修建主要是连接从南头至机场方向的车辆通道，该桥跨径布置： 2×20+24+30+，全长，本桥横截面为单箱室，底板宽为，顶板宽为，箱梁腹板按4：1的外倾坡度布置，两侧悬臂宽。

支架采用满布式Φ48×钢管碗扣支架。0#台～2#墩、4#墩～5#台支架采用满布式Φ48×钢管碗扣支架；位于机荷高速公路上的2#～4#墩支架采用Φ支撑钢管，上铺HM500×300mmH型钢。支架基础达不到地基承载力的采取换填石碴及石屑并压实整平，再横铺厚、宽的方木。碗扣支架立杆纵向间距；立杆横向间距，考虑到横梁、腹板混凝土自重较大，在横梁、腹板间距加密为，水平拉杆上下层间距；上跨机荷段的支撑钢管纵向间距（左右幅各采用Φ支撑钢管及H型钢铺设），横向间距225～250cm，在钢管设置一道H型钢横梁上层铺筑H型钢间距。碗扣支架立杆底部垫钢板，顶部加可调顶托。顶托上纵向放10×的木方，在此木方上横向放8×的方木，方木间距为，位于H型钢上的部分只须铺设横向8×的方木（考虑到该种支撑结构及施工测量控制问题，在安装Φ支撑钢管及H型钢横梁时必须按设计纵坡、横坡控制支撑钢管的安装高度及安装方向）；侧模用8×8方木作模板支撑，方木外另压2道2条Φ48×的钢管配蝴蝶扣、拉杆螺丝对拉固定模板，方木间距为。

为保证支架的整体稳定性，在纵向、横向每隔7跨布距设1道横向剪刀撑，剪刀撑与地面斜交角度为45°～60°。在脚手架纵横向设扫地杆，离地面20～。

DB42∕T 1615-2021 城镇排水管道检测与评估技术标准.pdf模板采用厚的进口光面黑板。

（F匝道现浇箱梁施工参照B匝道支架方案）

底模板采用优质合板，铺设时，模板牢固钉在方木上，模板与模板之间用海棉条填塞，确保模板拼缝质量，为了检查支架的承载能力，减小支架的非弹性变形及地基的沉降量，在支设模板前对支撑体系进行预压。预压采用砂袋堆载，预压时每跨测5个断面，每个断面测5个点，每6小时观测1次，在观测中采用在观测点的纵（或横）方木上钉一向下长木条，对应地基上固定一向上长条，在两木条重合处任意断面上做横线，加载后横线之间的相对位移即为支架本身的弹塑性变形值。预压完成后，通过可调顶托调整底模板标高，调整标高应设置预拱度。设置预拱度要考虑梁自重所产生的挠度、支架受载后产生的弹、塑性变形及基础沉降。

箱梁内支撑采用M1205门字架，底部横铺厚、宽的方木，顶部加可调顶托，顶托上纵向放2根Φ48×钢管，在此木方上横向放10×的方木，方木间距为。

底模板采用优质合板，铺设时，模板牢固钉在方木上，模板与模板之间用海棉条填塞，确保模板拼缝质量，为了检查支架的承载能力，减小支架的非弹性变形及地基的沉降量，在支设模板前对支撑体系进行预压。预压采用砂袋堆载，预压时每跨测5个断面，每个断面测5个点，每6小时观测1次，在观测中采用在观测点的纵（或横）方木上钉一向下长木条，对应地基上固定一向上长条，在两木条重合处任意断面上做横线，加载后横线之间的相对位移即为支架本身的弹塑性变形值。预压完成后，通过可调顶托调整底模板标高，调整标高应设置预拱度。设置预拱度要考虑梁自重所产生的挠度、支架受载后产生的弹、塑性变形及基础沉降。

二、现浇箱梁模板与支架的设计及验算

根据以往施工经验，结合箱梁的实际尺寸，模板及支架施工方案选定如下。

位于机荷高速两端的支架采用满布式Φ48×钢管碗扣支架，上跨机荷段的支架采用Φ钢管铺设H型钢。支架基础达不到地基承载力的采取换填石碴或石屑并压实整平，再横铺厚、宽的方木。立杆纵向间距；横向间距，考虑到横梁、腹板混凝土自重较大，在横梁、腹板横向间距加密为，横杆步距。支架立杆底部垫钢板，顶部加可调顶托。顶托上纵向放10×的木方，在此木方上横向放8×的方木，方木间距为;侧模用8×8方木作模板支撑，方木外另压2道2条Φ48×的钢管配蝴蝶扣、拉杆螺丝对拉固定模板，方木间距为。模板采用厚的进口光面黑板。

为保证支架的整体稳定性，在纵向、横向每7跨布一道剪刀撑，剪刀撑与地面斜交角度为45°～60°。在脚手架纵横向设扫地杆。

模板自重a=0.135KN/m2，木方自重f=0.316KN/m2，钢筋混凝土自重b=19.39KN/m2（按中横梁计算），施工荷载c=2.5KN/m2（集中荷载），振捣荷载d=2.0KN/m2，冲击荷载e=2.0KN/m2。

当施工荷载均布时，可近似按5跨等跨连续梁计算

q1=1.2×（0.135+19.39）+1.4×（2.5+2+2）=32.53KN

Mmax=﹣0.105×32.53×0.32=﹣0.307KN·m

σ=0.307/（1000×0.0182/6）=5.685MPa<12 MPa

（3）刚度验算，按宽度验算

q2=1×（0.135+19.39）×1=19.525KN

I=1×0.0183/12=4.86×104

=4.71×10<0.3/400=7.5×10

腹板高度为，侧模采用厚的光面合板，外压8×的方木，间距，在顺桥向，方木上另加2道4条Φ48×的钢管配M14的拉杆固定模板，钢管间距为，拉杆间距为，按3跨连续梁计算。

新浇混凝土对模板侧压力，浇注速度V=/h

P=1.2×1.1×24=31.68KN/m2

振捣荷载 b=4.0KN/m2

倾倒荷载 c=2.0KN/m2

q=1×[1.2×31.68+1.4×（4+2）]=46.416KN

根据上表，侧模板强度和刚度满足要求

根据上表，侧模方木强度和刚度满足要求

（3）螺栓受力强度验算

螺栓规格：M14，净截面积：2，螺栓强度：17.8KN

P= 1.2×（24×1.6）+1.4×（4+2）×0.3×0.5

=8.172KN﹤17.8KN

（1）纵向方木强度验算

p=[1.2×（0.135+19.39+0.316）+1.4×（2.5+2+2）]×0.8×0.8

跨中弯距： M1/2=（21.062×0.82）/8=1.685KN·m

截面模量： W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10

木方截面： I=bh3/12=8.333×104

容许挠度： f容=0.8/400=2.0×10﹥1.498×10

（2）横向木方的强度计算

p=[1.2×（0.135+19.39）+1.4×（2.5+2+2）] ×0.8×0.3

跨中弯距： M1/2=（7.807×0.82）/8=0.625KN·m

截面模量： W= bh2/6=0.08×0.082/6=8.533×10

木方截面： I=bh3/12=3.413×104

容许挠度： f容=0.8/400=2.0×10﹥1.356×10

立杆顺桥向排距为；横桥向排距为,端隔板和腹板加密为 ；步距.

模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=19.39KN/m2，

纵横木方自重c=0.316KN/m2，施工荷载d=1.5KN/m2

振捣e=2.0KN/m2、钢管及扣件f=1.5 KN/m2

q=1.2×（0.135+19.39+0.316）+1.4×（1.5+1.5+2）=30.809 KN/ m2

p=30.809×0.8×0.8=19.718KN

以1、2节间立杆为单元计算。立杆为Φ48×3.5mmA3钢管，A=2， i=。

λ=1.5×1600/15.95=151

p=0.305×489×215×10﹣3=32.07KN>19.718KN

立杆底部为厚宽的木板,木板顺间距方向布置，板底为碎砾石基层。

A=0.25×0.8=

σ=19.718/0.2=98.59KPa<[σ]=0.4×300=120 KPa

按整体受力计算，基底土层为粘土，最小承载力为105Kpa,则垫层底压应力

σ=30.809+1.4×2=33.609KPa<105KPa承载力满足要求。

顺桥向排距为；横桥向排距为,模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=14.89KN/m2，木方自重c=0.316KN/m2，施工荷载d=2KN/m2，倾倒荷载：e=2KN/m2，振捣荷载：f=2KN/m2，H型钢规格：H×B=488×，惯性矩：7.14×4，惯性半径：，截面模数：2.93×3。

p=[1.2×（0.135+14.89+0.316）+1.4×（2+2+2）]×6×0.3

跨中弯距： M1/2=（48.257×62）/8=217.157KN·m

计算强度：σ= M1/2/ W=217.157/（2.93×103）=74.115MPa﹤185MPa

计算挠度： f=5×217.157×64/（384×2.2×109×7.14×104）

容许挠度： f容=6/400=﹥2.333×10

横桥向排距为，计算宽度：，H型钢自重：2.53KN/m2，模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=14.89KN/m2，木方自重c=0.316KN/m2，施工荷载d=2KN/m2，倾倒荷载：e=2.0KN/m2，振捣荷载：f=2.0KN/m2，H型钢规格：H×B=488×，惯性矩：7.14×4，惯性半径：，截面模数：2.93×3。

p=[1.2×（0.135+14.89+0.316+2.53）+1.4×（2+2+2）]×2.5×6

跨中弯距： M1/2=（447.678×2.52）/8=349.748KN·m

计算强度：σ= M1/2/ W=349.748/（2.93×103）=119.368MPa﹤185MPa

计算挠度： f=5×447.678×2.54/（384×2.2×109×7.14×104）

容许挠度： f容=2.5/400=6.25×10﹥1.45×10

顺桥向排距为；横桥向排距为,模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=19.39KN/m2，木方自重c=0.316KN/m2，H型钢荷载：b=2.53KN/m2，施工荷载e=2KN/m2，倾倒荷载：f=2.0KN/m2，振捣荷载：g=2.0KN/m2，回旋半径：，截面积：2。

q=1.2×（0.135+19.39+0.316+2.53×2）+1.4×（2+2+2）=38.281KN/ m2

p=38.281×6×2.5=574.218KN

λ=1.17×5.5/140=46

8、混凝土基础承载力：

钢管底部垫××的钢板加螺栓锚固，螺栓埋置深度应于基础钢筋连接一体，混凝土标号：C20。

σ=574.218/0.36=1595.05KPa<[σ]=20000KPa

基础设计强度符合要求。

模板自重a=0.135KN/m2，木方自重f=0.316KN/m2，钢筋混凝土自重b=11.25KN/m2，施工荷载c=2.0KN/m2，振捣荷载d=2.0KN/m2，冲击荷载e=2.0KN/m2。

q1=1.2×11.25+1.4×（2+2+2）=21.9KN

Mmax=﹣0.105×21.9×0.32=﹣0.207KN·m

σ=0.207/（1×0.0182/6）/1000=3.833MPa<12 MPa

I=1×0.0183/12=4.86×104

=5.281×10<0.3/400=7.5×10

（3）横向木方的强度计算

p=[1.2×（0.135+11.25）+1.4×（2+2+2）] ×1.2×0.3

跨中弯距： M1/2=（7.942×1.22）/8=1.43KN·m

截面模量： W= bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10

木方截面： I=bh3/12=8.333×104

容许挠度： f容=1.2/400=3.0×10﹥2.859×10

（4）纵向钢管的强度计算

p=[1.2×（0.135+11.25+0.316）+1.4×（2+2+2）] ×1.2×0.6

单根钢管 P=16.158/2=8.079 KN

跨中弯距： M1/2=（8.079×0.62）/8=0.364KN·m

截面积： W= 4.89×10

截面惯性矩:I=4=9.89×104

容许挠度： f容=0.6/400=1.5×10﹥6.892×10

顺桥向排距为；横桥向排距为

模板自重a=0.135KN/m2，混凝土自重b=11.25KN/m2，纵横木方自重c=0.316KN/m2，施工荷载d=2KN/m2,振捣e=2.0KN/m2、钢管及扣件f=2 KN/m2

q=1.2×（0.135+11.25+0.316）+1.4×（2+2+2）=22.441KN/ m2

p=22.441×0.6×1.8=24.236KN

立杆MF1205型门字支架，A=2， i=。

λ=127，φ=0.412

建设工程工程量清单计价规范GB50500-2013.pdfp/（φA）=24.236/0.412×310×2=94.9MPa﹤205×0.9=184.5 MPa

10、模板与支架的施工及质量控制

（1）地基处理：由于现浇箱梁施工过程中荷载较大，土质局部较差，因此在搭设支架前对地基进行处理，先把施工区域的淤泥、泥浆池位置的泥浆清理干净，分层换填透水性材料并压实，压实度按90%控制，整体整平后，再分层碾压成型，压实度不低于93%。

（2）支架搭设：在处理合格后的地基上横向铺一层 厚的木板,底部用砂浆找平,支架采用碗扣式支架,支架底部垫小钢板,支架承托在方木上,支架支撑顺桥向按 ,横桥向按 控制,对于横梁及箱梁腹板处支架进行加密为,为增强支架体系的稳定性,顺桥向设5道通长剪刀撑,横向每7跨设1道剪刀撑, 剪刀撑与立杆、横杆相交处，转扣设置数按大于80%控制最后按作业要求设置防护栏及连接加固件。

为便于调节支架顶部的高度，在支架顶部设可调顶托，顶托上纵横向安放两层木方，并用钯钉固定，可调顶托高度控制在内，以确保支架自由端的稳定。

（3）在安装完底模后安装侧模，侧模除采用对拉螺杆外，另外加设斜向支撑LY／T 3143-2019标准下载，支撑一头紧靠侧模上，另一头顶在支架上。