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金华教育学院综合楼脚手架专项施工方案

3、金华教育学院综合楼施工组织设计。

金华教育学院综合楼为框架剪力墙结构，地下建筑面积，地上建筑面积，其中地下三层、各层层高（由上自下）分别为、、；地上五层，总高度为，其中一层层高为,其它标准层层高为。

组长： ——负责协调工作

组员： （技术负责）——方案编制、技术交底

DB41／T 1678-2018标准下载 （安全负责）——现场施工指挥、质量检查

结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物周边（有地下室部分）搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架，共搭设11步架，每步架高，横距，纵距（根据工程实际可以适当调整）；无地下室部分在二层楼面处搭设型钢式（18#槽钢）悬挑架，槽钢间距见附图，共挑9步架，每步架高，横距，一层外脚手架在地下室周边土方回填后方可搭设。

本方案必须经公司审核，企业技术负责人批准后方可实施。

1、所用材料都经建设主管部门产品认证，并经现场取样试验合格后才投入使用。

2、脚手架应选用外径，壁厚的钢管，表面平整光滑，无锈蚀、分层、压痕、划道和硬弯。搭设架子前应对钢筋管保养，除锈并统一涂色。搭设架子使用的扣件规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷、贴合面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于。

3、脚手片采用质地坚韧竹竿制作，用2寸铁钉销牢。

六、落地式钢管扣件脚手架搭设要求

1、立杆基础：钢管脚手架立杆放在厚*的木板上，设纵横相连扫地杆。立杆基础外侧设置*的排水沟，并在沟外侧设宽水泥地面。

2、立杆间距与剪刀撑：脚手架步距底部高度不得大于，其余不大于，立杆纵距，横距，架子转角处立杆间距加密并符合搭设要求。立杆上的对接扣件交错布置,两根相邻立杆的接头不应在同步内,立杆顶端高出女儿墙。脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始按水平距离不超过设置一排剪刀撑，剪刀撑杆件与地面成500角，自上而下，左右连续设置。设置时与其他杆件的交叉点应相互连接，并应延伸到顶部大横杆以上。底排立杆及扫地杆均漆红白相间色，其余外侧钢管统一黄色。

大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于，同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于，各接头距立柱的距离不大于。

每一立杆与大横杆相交处（即主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1~2根小横杆，其最大间距不大于。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于，伸出里排大横杆距结构外边缘，且长度不大于。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。

5、杆件搭接：脚手架立杆必须采用对接，大横杆可以对接和搭接，剪刀撑和其他杆件采用搭接，搭接长度不小于，且不少于三只扣件紧固。相邻杆件搭接，对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。

6、脚手板与防护栏杆：建筑物的外架层层铺设脚手脚片，铺设前应用直角扣件设置两根纵向水平杆，并等距设置。脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺外必须采取有效防护措施。脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。脚手片完好无损，如有破损要及时更换。脚手架外侧自第二步起必须设高同材质的防护栏杆和高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为和。脚手架内侧形成临边的，在脚手架内侧设高的防护栏杆和高踢脚杆。脚手架的高度应里矮外高。

7、架体封闭：脚手架的架体里立杆距墙件净距一般不大于，如超过的须铺设站人片，站人处应设置平整牢固。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭。施工层以下外架每隔3步及底部应用密目网封闭。脚手架外侧用建设立管部门认证合格的密目式安全封闭，且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，不得将网围在各杆件的外侧，安全网应用18#以下的铅丝张挂严密。

8、架体与建筑物拉结：脚手架与建筑物按水平方向左右。垂直方向设一拉结点，拉结点在转角和顶部加密，即在转角以内范围按垂直方向设一拉结点，顶部以内范围按水平方向设一拉结点。钢管外架拉结点，拉结点预埋钢管扣件连接，接点保证牢固，防止其中移动变形，且尽量设置在外架大、小横杆接点处。

9、上下通道：外脚手架应设置上下走人斜道，紧靠搭设在脚手架的外侧，不得悬挑，立杆应单独设置不得借用脚手架立杆，并在垂直和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。斜道采用之字形斜道。坡度采用1:3，宽度，转角处平台宽，长。斜道侧面和平台外侧均要设置剪力撑和高防护拦杆和高踢脚杆，用安全网封闭并固定牢固。斜道脚手片应采用横铺，每隔20设一防滑条，防滑条宜采用40×方木，并多道铅丝绑扎牢固，斜道和进出通道的栏杆，踢脚杆统一漆红白相间色。

10、雨棚在脚手架上用钢管悬臂伸出，上部用钢管拉结或φ12钢丝绳拉结，分层间距为脚手片满铺（铺设方向应相互垂直），用18号铅丝绑扎牢固。

11、通道口防护：通道口应搭设防护棚，防护棚立杆应单独设置，且与脚手架相互拉接，棚宽大于道口，两端各长出，垂直长度。

12、防雷：钢管脚手架四角均应设接地保护防雷装置。

1、脚手架需经有关部门验收合格并挂合格牌后方可投入使用。

2、脚手架应进行定期检查和不定期检查，并按要求填写检查表，对检查出的问题应及时整改，项目部每半年至少检查一次。

搭架前对操作人员进行安全技术交底。

划出工作区，禁止行人进入，并设专人监护。

配设对讲机，做到统一指挥并配带好防护用品。

严格遵守搭架顺序：纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→墙体拉结→踢脚杆→栏杆→毛竹片→安全网

1、拆除前对参与拆除的操作人员，管理人员和检查、监护人员进行安全技术交底。

2、拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患，如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整个加固，以保护脚手架在拆除中不发生危险。

3、划出工作区标志，用钢管围护树立标牌，禁止行人进入，并设专人监护。

4、配设对讲机，做到统一指挥，上下呼应配带好防护用品，如保险带等以防坠落，各种材料应装袋从施工电梯中运输不得乱抛乱扔。

5、严格遵守拆除顺序由上而下，先绑者后拆，做到一步一清，拆除顺序是：安全网→踢脚杆→脚手片→栏杆→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆→斜撑杆→拉结点。

6、拆下的钢管、扣件及其它材料送地面应及时清理归类堆放。

7、每日拆除脚手架告一段落时，应及时对拆除后的脚手架的安全状况进行检查，如有异常应及时处理，确认一切均安全后方可离开。

十、悬挑脚手架搭设施工要求

1、采用18#槽钢悬挑，根部用两道Φ16∪形箍，预埋梁式楼板内加固，槽钢纵向间距见附图。

2、架子采用钢管、扣件搭设，立杆横向间距为，纵向间距同槽钢间距，架子步高为，内立杆距建筑物间隙为。挑架立杆与槽钢连接必须牢固，防止滑移。

3、第一排悬挑架工字钢下面用密目网封闭，以防物体从空隙中坠落。

5、小横杆、栏杆等搭设同落地式脚手架。

十一、悬挑式脚手架拆除方案

1、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑扎者先拆，先绑扎者后拆，拆除顺序是：安全网→踢脚杆→脚手片→栏杆→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆→拉结点→钢丝绳斜拉链→槽钢。

2、其它拆除同落地式外手架。

十二、劳动力及材料、机具配备

1、构配件允许偏差

2、脚手架搭设的允许偏差和检验方法

3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

十四、安全施工技术措施

1、材质及其使用的安全技术措施

（1）扣件的紧固程度应在40~50N.m，并不大于65 N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。

对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于。

（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。

（5）严禁将外径与的钢管混合使用。

2、脚手架搭设的安全技术措施

（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

（2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件进必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

（3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后方可根据情况拆除。

（4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前一定要确保架子稳定。

（5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

（6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

（7）外脚手架的卸荷严格采用Φ15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。

3、脚手架上施工作业的安全技术措施

（1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

（2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/m2，确保较大安全储备。

（3）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不得超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。

（4）当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

（5）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、脚手架拆除的安全技术措施

（1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

（2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

（3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

（4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

（5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

（6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

（7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

（8）所有杆件和扣件在拆除进应分离，不准在杆上附着扣件或两杆连着送到地面。

（10）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：

1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2、进行施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标志牌。

3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适合高空作业者，一律不得上脚用架操作。

5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人得任意拆改。

7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎等所有架子部件。

11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。

13、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

14、施工人员严禁凌空抗掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种分规格堆放整齐，妥善保管。

19、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

悬挑式扣件钢管脚手架计算书（一）

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距，立杆的横距，立杆的步距。

采用的钢管类型为48×3.0，

连墙件采用2步3跨，竖向间距，水平间距。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。

悬挑水平钢梁采用[号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度，建筑物内锚固段长度。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m

=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm

集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

最大挠度和

V=V1+V2=3.194mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1 = 0.125×16.200=2.022kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2 = 0.150×6×1.500×(1.050+0.200)/2=0.844kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.500×6/2=0.675kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×16.200=0.122kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.662kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×1.250×1.200 = 0.368kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载基本风压值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.01kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；

　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 137.01

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.02kN；

　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；

　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；

　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.213kN.m；

　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 171.99

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载基本风压值，wk = 0.368kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 8.335kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 13.335kN

连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97；

A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf = 84.157kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 13.335kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。

本工程算例中，m = 1400mm，l = 1600mm，ml = 200mm，m2 = 1250mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1272.70cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.40cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2×3.66+1.4×4.73=11.01kN

水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

k=1.40/1.60=0.88

kl=0.20/1.60=0.13

k2=1.25/1.60=0.78

代入公式，经过计算得到

支座反力 RA=32.338kN

最大弯矩 MA=16.201kN.m

抗弯计算强度 f=16.201×106/(1.05×141400.0)=109.118N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载 N=3.66+4.73=8.39kN

水平钢梁自重计算荷载 q=25.69×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

最大挠度 Vmax=4.900mm

水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/400,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570×10.5×68.0×235/(2500.0×180.0×235.0)=0.90

经过计算得到强度 =16.20×106/(0.745×141399.99)=153.81N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!

九、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.932kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[9932×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.93kN；

d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9931.90/(3.1416×20×1.5)=105.4mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

吉G2012-370：抽油机基础 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.93kN；

d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；

经过计算得到公式右边等于109.5kN

H大建筑节能施工方案（23P）.doc 楼板混凝土局部承压计算满足要求!