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西北政法大学14#15#教职工住宅楼模板施工方案

西北政法大学14#15#教职工住宅楼

陕西省第十一建筑工程公司

西北政法大学14#15#教职工住宅楼

1、中华人民共和国行业标准2009-盆式橡胶支座，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）

2、《建筑施工安全手册》

4、本工程相关图纸，设计文件。

西北政法大学15教职工住宅楼工程：长安南路300号；属于钢筋剪力墙结构；地上18层；地下1层；建筑高度：；标准层层高： ；地下室层高；夹层层高为；总建筑面积：。楼板厚度：地下室板厚为200㎜，局部为300㎜，夹层板厚为120㎜~180㎜，标准层板厚为90㎜~140㎜。

西北政法大学14#教职工住宅楼工程：长安南路300号；属于钢筋剪力墙结构；地上26层；地下1层；建筑高度：；标准层层高： ；地下室层高为；夹层层高为；总建筑面积：。楼板厚度：地下室板厚为200㎜，夹层板厚为120㎜~180㎜，标准层板厚为90㎜~140㎜。

由于其中模板支撑架高，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长×宽＝×，厚。

特别说明：15#楼采用插口式脚手架，14#楼采用钢管式脚手架，由于插口式模板支架目前尚无成熟的国家规范，本方案按照碗口式脚手架进行验算。计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择西北政法大学14#教职工住宅楼采用钢管式，西北政法大学15#教职工住宅楼采用插口式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，插口式钢管脚手架引用碗口式进行相应的设计计算。

（1）插口式脚手架能够满足本工程的施工要求，组成不同组架尺寸和施工荷重的满堂架。

（2）接头拼拆速度比常规扣件的连接速度快5倍以上。

（3）插口架搭设过程中，避免螺栓作业，可降低劳动强度0.5倍以上。

（4）构件无易丢扣件，轻便，牢固，不怕一般的锈蚀，日常维护简单，运输紧凑方便。

1、梁：框架梁同基础梁，采用胶合板外背木方进行配置，底模和侧模接口采用1公分宽双面胶条进行粘贴，防止漏浆梁底支模对一层采用Φ4.8焊接钢管，标准层采用碗扣架早拆体系，立杆纵向间距1000，横向间距1000。

2、顶板：顶板采用10厚胶合板做面板，50×70木方做次龙骨，间距150，Φ48×3.0双根钢管做次龙骨，顶板模板的支撑采用满堂脚手架，立杆间距应≤1200，立杆高度按室内净高确定，并配60公分长早拆头，依靠调整早拆头的高度确定主龙骨顶面标高，从而保证顶板面的标高。满堂架立杆应按房间的开间进深尺寸以及梁位置布局，并跟距轴线尺寸调整，架子的水平垃杆设3道，一般距地面200—300设一道，每隔1200左右设一道，同时，应设置必要的斜撑，以保证架子的整体刚度和稳定性，铺设胶合板时，胶合板拼缝处应设一道次龙骨并用钉子钉牢。

3、楼梯模板：以胶合板做底模50×70木方做次龙骨

Φ48钢管做主龙骨，踏步模板采用预制钢模，保证表面观感质量。

1、模板表面涂刷隔离，但不得沾污钢筋。

2、浇筑砼前模板内的杂物应清理干净，模板接缝不应漏浆，模板应提前浇水湿润。

3、对跨度≥的砼现浇梁板，其模板应按千分之一至千分之三起拱。

4、固定在模板上的预埋件、预留洞和预留孔不得遗漏，且应安装牢固。

5、现浇结构模板安装允许偏差：

六、模板安装的构造要求：

（1）模板支架的构造要求：

1）梁板模板支撑架根据设计荷载采用单立杆。

2）立杆之间必须按步距设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。

3）梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变，即在梁下相应加设一道支撑，此支撑要求中间立杆必须同步搭设，同时每步必须与其它杆件相连，以减少受力不均匀。

4）梁下受力横杆与立柱连接必须双扣件连接（即搁置在立杆的纵横立杆上，受力杆、纵横杆均同立杆扣接）。

（2）支撑架搭设的要求：

1）插口式和钢管式架体严格按照设计尺寸搭设。

2）确保架立杆的垂直偏差小于1/500L。

3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经发生变形的。

4）地基支座的设计要满足承载力的要求。

（3）施工使用的要求：

1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。

2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对超过最大荷载要有相应的控制措施。

3）浇筑过程中，应派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

5）施工中必须加强支撑体系的检查：安装是否牢固，有无松动现象，接头是否已经套牢敲紧，必须经过专业质检员检查合格。

6）搭设时必须注意对材料的选用，立杆的上下碗扣是否脱焊、立杆上限位销是否脱落或脱焊。如发现此类问题的材料一律不允许使用，安装完的立杆上限位销如果发现脱落，可在限位销部位加扣件代替。

7）为确保架体稳定性，在立杆底部底托下面加垫的垫木。七. 质量控制与检验标准

（1）进入现场的插口架和钢管架构配件应具备以下证明文件：

1）主要构配件应有产品质量合格证。

2）供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等的材质、产品性能检验报告。

（2）构配件进场质量检查的重点：

钢管壁厚、焊接质量、外观质量；可调底座和可调托撑材质及丝杆直径、与螺母配合间隙等。

（3）脚手架搭设质量应按下列情况进行检验：

1）架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收。

2）停工超过一个月恢复使用前。

（4）对整体脚手架应重点检查以下内容：

1）保证架体几何不变形的斜杆、十字撑等设置是否完善。

2）基础的沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况。

3）立杆上碗扣是否锁紧；

4）立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；

5）脚手架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差值应小于。

1、底模及其支架拆除强度应符合以下规定：

2、侧模拆除时砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

3、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

（1）施工人员严禁在未搭设完的架体上施工。

（2）已搭设完的架体上不许堆放过多的材料，以防坠落伤人。

（3）脚手架搭设以3～4人为一小组为宜，其中1～2人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。

（4）所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。

（5）搭设高度超过时，操作人员必须戴安全带，每隔设一道双跳板。

（6）混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳等不得固定在脚手架上。

（7）脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须经修改施工方案并报请原方案审批人批准，确定补救措施后方可实施。

（8）严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。

（9）在墙体模板支设完毕混凝土浇筑前，注意安全平网必须牵挂牢靠，混凝土浇筑前，工长及现场安全员需对此道工序进行检查，合格后方可进行混凝土的浇筑。

（11）顶端作业层下应该满铺水平安全网，距顶层施工面处，及在距地处满挂水平安全网，防止搭设支架发生意外坠落事故。

（12）拆除作业高度在以上（含）时，必须按要求系好安全带。

（13）高处作业时，材料必须码放平稳、整齐。手用工具应放入工具袋内，不得乱扔乱放，扳手应用小绳系在身上，使用的铁钉不得含在嘴中。

（14）拆除前应进行检查、加固松动部位，清除跳板上的杂物，清理时不得随意抛掷。

（15）必须按拆除方案和专项技术交底要求作业，统一指挥，分工明确。必须按程序作业，确保未拆部分处于稳定、牢固状态。应按照先支后拆、后支先拆的循序，先拆非承重模板及支撑。

（16）严禁使用大面积拉、推的方法拆模。拆模板时，必须按专项技术交底要求先拆除卸荷装置。必须按规定程序拆除撑杆、模板和支架。严禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。

（17）拆除作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入，拆模板作业人员必须站在平稳可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。

为了使应急工作在项目部很好的执行，特成立应急小组。应急预防与响应计划的编制和实施由应急小组完成。成立应急小组有两个目的，其一是使应急工作程序化，其二是让项目部的每一位人员在思想上重视起来。

应急小组成立后，邀请公司各专业主管部门对其成员进行针对性培训教育，使其熟练掌握专业知识，如果有必要还要进行考试。

对应急小组成员作详细的分工，以文件的形式明确各自的职责和权限，并且以此为依据作为各成员的工作质量考核标准的其中一个指标。

组 长：钟青

组 员 施国浩、路春生、钟瑞庭、韩宁、程国华、马灿、赵鹏、赵远航、姚鹏、王国友、王卫东、冯俊涛。

碗口式钢管架搭设计算书：

模板支架高H为，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取，立杆纵距la取，横距lb取。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽，高，布设间距。

2、材料及荷载取值说明

本支撑架使用 Φ48 × 3钢管，钢管壁厚不得小于，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

3、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（1）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×3；

模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2＝0.14×24×1 =3.36kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3＝0.14×1.1×1 =0.154kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝1.5×1=1.5kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+3.36+0.154)×1.35=5.149kN/m；

q1 =(x4+x5)×1.4=(1+1.5)×1.4 =3.5kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max = 1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×5.149×0.152+0.1×3.5×0.152=0.017kN·m

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.021kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.021×106 /(5.40×104)=0.385N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ =0.385N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=1lc+0.617q1lc=0.6×5.149×0.15+0.617×3.5×0.15=0.787kN

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×787.326/(2×1000×18)=0.066N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ =0.066N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。

模板弹性模量E=6000 N/mm2；

模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

底模面板的挠度计算值ν =小于挠度设计值[v] =Min(150/150，10)mm ，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

模板自重标准值：x1=0.3×0.15=0.045kN/m；

新浇混凝土自重标准值：x2=0.14×24×0.15=0.504kN/m；

板中钢筋自重标准值：x3=0.14×1.1×0.15=0.023kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.15=0.15kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=1.5×0.15=0.225kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.045+0.504+0.023)×1.35=0.772kN/m；

q2 =(x4+x5)×1.4=(0.15+0.225)×1.4=0.525kN/m；

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下:

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×702/6=3.267×3；

σ =0.139×106/(3.267×104)=4.245N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ =4.245N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=2la+0.617q2la=0.6×0.772×1+0.617×0.525×1=0.787kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.422N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ =0.422N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量 E=9000 N/mm2；

方木惯性矩 I=40×703/12=1.143×4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=；

底模方木的挠度计算值ν = 小于 挠度设计值[v] =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。

根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

材料自重：0.033kN/m；

方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=2la+1.2q2la=1.1×0.772×1+1.2×0.525×1=1.48kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3；

W=8.98 ×3； I=21.56 ×4；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

中间支座的最大支座力 Rmax = 10.865 kN ；

钢管的最大应力计算值 σ = 0.992×106/8.98×103=110.49 N/mm2；

钢管的最大挠度 νmax = ；

支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 σ =110.49 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值 ν =1.513小于最大允许挠度 [v]=min(1000/150,10) mm,满足要求!

立杆计算简图

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1=10.865kN。

除此之外，根据《规程》条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×2.6=0.39kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=10.865+0.39×1.35=11.391kN；

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。按下式验算

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.5+2×0.4=2.3m；

l0=kμh=1.167×1.539×1.5=2.694m；

故l0取2.694m；

λ=l0/i=2.694×103 /15.9=170；

查《规程》附录C得 φ= 0.245；

σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×11.391×103 /(0.245×4.24×102×1)=115.141N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ =115.141N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。

（五）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×11.391/0.25=47.844 kPa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.961 kN；

基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

p=47.844kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

1、支架所受各类荷载的取值：

附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i＝1.35×0.14×1×1×（24+1.1）＝4.744kN；

模板自重为：N模i＝1.35×0.3×1×1＝0.405kN；

支架自重为：N支gi＝1.35×0.15×2.6＝0.527kN；

混凝土浇筑施工荷载为：N浇i＝1.4×（1+1.5）×1×1＝3.5kN；

楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2.5×1×1+ 4.744 ＝8.244kN；

2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：

浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0％设计强度，

N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=4.744+0.405+0.527+3.5＝9.175kN；

3、下一层立杆的荷载计算：

下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.93％设计强度，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。

4、下二层立杆的荷载计算：

下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度，

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.15。

扣件钢管式支架计算书：

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):2.60；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；

每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；

楼板的计算厚度(mm):140.00；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = 100×1.82/6 = 54 cm3；

I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1 = 25×0.14×1+0.35×1 = 3.85 kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2 = 1×1= 1 kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.85+1.4×1= 6.02kN/m

最大弯矩M=0.1×6.02×0.32= 0.054 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 54180/54000 = 1.003 N/mm2；

面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 1.003 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

其中q = 3.85kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.85×3004/(100×9500×48.6×104)=0.046 mm；

面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.046 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6 = 64 cm3；

I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞计算简图（mm）

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25×0.3×0.14 = 1.05 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

p1 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.05 + 0.105)+1.4×0.3 = 1.806 kN/m；

最大弯距 M = 0.1ql2 = 0.1×1.806×1.22 = 0.26 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.26×106/64000 = 4.064 N/mm2；

方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 4.064 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×1.806×1.2 = 1.3 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.3×103/(2 ×60×80) = 0.406 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.406 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 1.155 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×1.155×12004 /(100×9500×2560000)= 0.667 mm；

CECS24∶90(钢结构防火涂料应用技术规范).pdf最大允许挠度 [V]=1200/ 250=4.8 mm；

方木的最大挠度计算值 0.667 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!

四、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.384 kN；

支撑钢管计算简图

苏州太湖论坛城4#地块工程临水临电专项施工方案（中建一局）.doc 支撑钢管计算弯矩图(kN·m)