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DB64／T 1745-2020 挤土扩底混凝土灌注桩技术标准

e 承台效应系数； K 安全系数； ysi 大直径桩侧阻力尺寸效应系数； p 大直径桩端阻力尺寸效应系数； 元 基桩抗拨系数： W 基桩沉降计算经验系数； W 成桩工艺系数； We 桩基等效沉降系数，

表1扩底尺寸与高压注浆工艺参数对照表

HJ 645-2013 环境空气 挥发性卤代烃的测定 活性炭吸附-二硫化碳解吸气相色谱法DB64/T 17452020

表1扩底尺寸与高压注浆工艺参数对照表（续）

5.1.1挤扩桩的设计等级按现行的JGJ94确定。 5.1.2挤扩桩设计时采用的作用效应和抗力限值应符合GB5007的规定。 5.1.3桩基的详细勘察应满足现行国家标准GB50021和JGJ/T72的规定。 5.1.4桩基承台构造，承台抗冲切、抗剪切、抗弯承载力计算应按现行的JGI94执行

挤扩桩设计应具备以下资料： 岩土工程勘察资料 1 按GB50021出具的岩土工程勘察文件。 桩基按两类极限状态进行设计所需用的岩土物理力学指标。 3） 对建筑场地的不良地质现象，如滑坡、泥石流、土洞等，有明确的判断、结论和防治措 4 地基土、地下水的腐蚀性评价。 5） 建筑物所在地区的抗震设防烈度，建筑场地类别和液化土层状况。 6 关于地基土冻胀性、湿陷性、膨胀性的评价。 b 建筑场地与环境条件的有关资料 1） 建筑场地交通设施、地上、地下管线及构筑物的分布情况， 2） 相邻建筑物安全等级，结构类型、基础形式和基础埋深。 3 附近类似工程地质条件场地的桩基工程试桩资料和单桩承载力的设计参数。 4） 周围建筑物的防振、防噪音的要求。 C 建筑物的有关资料 1） 建筑物的总平面布置图。 务平台 2） 建筑物的结构类型，荷载，建筑物的使用条件和设备对基础竖向及水平位移的要求。 3） 建筑物的安全等级。 d 施工条件有关的资料 施工机械设备和性能要求。 2） 施工工艺对地质条件的适用性。 3） 水、电及有关建筑材料的供应条件。 4 施工机械设备的进出场及现场施工条件

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5. 3. 1 基桩布置

挤扩桩基桩最小中心距应符合表2的规定

表2 基桩最小中心距

注：d为挤扩桩桩身直径，D为挤扩桩扩底端直径。

b）桩基础型式分为独立单桩承台基础，两桩及多桩承台基础、梁下排桩基础、桩箱、桩役基础： 对于桩箱、桩筱基础，宜将桩布置在墙下。 C 排列基桩时，承载力合力点与竖向永久荷载合力点重合，并使基桩受水平力和力矩较大方向有 较大抗弯截面模量。 3.2 桩端持力层的选择符合下列规定。

5.3.2桩端持力层的选择符合下列规定

a）桩端全段面进入持力层的深度，对于黏性土、粉土不宜小于2d，砂土不宜小于1.5d，碎石类 土不宜小于1d。 b 对于以极软岩为主的桩端持力层的嵌岩桩，当极软岩岩层倾斜度小于30%时，嵌入完整、较完 整的极软岩的深度不宜小于0.4d，且不小于0.5m；当极软岩岩层倾斜度大于30%时，宜根据岩 层倾斜度及岩石的完整性适当加大嵌岩深度。

5.4特殊条件下的桩基

5.4.2湿陷性黄主地区的桩基设计原则应符合

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长按饱和状态下的正侧阻力；在自重湿陷性黄土场地，除不计入自重湿陷性黄土层内的桩长按 饱和状态下的正侧阻力外，尚应扣除桩侧的负摩擦力。对桩侧负摩擦力进行现场试验确有困难 时，可按表3中的数值估算

表3桩侧平均负摩阻力特征值

5.4.3抗震设防区的桩基设计原则应符合下列规定

5.4.5抗拔桩基的设计原则应符合下列规定： a）应根据环境类别及水、土对钢筋的腐蚀、钢筋种类对腐蚀的敏感性和荷载作用时间等因素确定 抗拔桩的裂缝控制等级；V b 对于严格要求不出现裂缝的一级裂缝控制等级，桩身应设置预应力筋；对一般要求不出现裂缝 的二级裂缝控制等级，桩身宜设置预应力筋； c）对三级裂缝控制等级，应进行桩身裂缝宽度计算

5.1挤扩桩正截面配筋率可取0.2%～0.65%（小直径桩取高值）；对受荷载特别大的桩、抗拨 嵌岩端承桩应根据计算确定配筋率，并不应小于上述规定值。 5.2挤扩桩配筋长度应满足下列规定。

a）端承型桩和位于坡地、岸边的基桩应沿桩身等截面或变截面通长配筋。 b）摩擦型灌注桩配筋长度不应小于2/3桩长；当受水平荷载时，配筋长度不宜小于4.0/α（ 为桩的水平变形系数）。 c）对于受地震作用的基桩，桩身配筋长度应穿过液化土层、软弱土层，进入稳定土层的深度应满

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5.5.6桩与承台的连接构造应符合下列规定

a）桩嵌入承台内的长度对中等直径的桩不宜小于50mm；对大直径桩不宜小于100mm 混凝土桩的桩顶纵向主筋应锚入承台内，其锚入长度不宜小于35倍纵向主筋直径。对于抗拔 桩，桩顶纵向主筋的锚固长度应按现行的国家标准GB50010确定。 对于大直径挤扩桩，当采用一柱一桩时，可设置承台或将桩与柱直接连接。 d）抗拔桩纵向钢筋的连接应采用机械连接或焊接。

6.1桩顶作用效应计算

6.1.1挤扩桩群桩中的基桩或复合基桩的桩顶作用效应计算：

6.1.1挤扩桩群桩中的基桩或复合基桩的桩顶作用效应计算

轴心竖向力作用下： 偏心竖向力作用下：

N.=(F +G)/n

6. 2桩的竖向承载力计算

6.2.1挤扩桩竖向承载力计算应符合下列要求：

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k=(F+G)/n±Mky,/Zy±Mx/Zx Hk= H, / n

荷载效应标准组合下，作用于承台顶面的竖向力； 桩基承台和承台上土自重标准值，对稳定的地下水位以下部分应扣除水的浮力； 荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力； 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力； 荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x主轴的力矩： 荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的y主轴的力矩 第i、j基桩或复合基桩至y、x轴的距离； 荷载效应标准组合下，作用于桩基承台底面的水平力； 荷载效应标准组合下，作用于第i基桩或复合基桩的水平力； 基中的桩数

a）荷载效应的标准组合 轴心竖向力作用下： Nk≤R ·（4） 偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式的要求： Nkmax≤1.2R （5） b）地震作用效应和荷载效应标准组合： 轴心竖向力作用下： NEk≤1.25R ·（6） 偏心竖向力作用下，除满足上述式外尚应满足下式的要求： NEKx≤1.5R ·（7） W 式中： Nk 荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力； Nkmax 荷载效应标准组合偏心坚向力作用下，桩顶最大竖向力； NEK 地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的平均竖向力； NEekmx 地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的最大竖向力； R 基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

a）荷载效应的标准组合 轴心竖向力作用下： Nk≤R 偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式的要求： Nkmax≤1.2R b）地震作用效应和荷载效应标准组合： 轴心竖向力作用下：

6.2.2挤扩桩单桩竖向承载力特征值R.应按下式计算：

a）对于不出土挤土旋喷扩底灌注桩及出土30%的挤土机械扩底灌注桩，单桩竖向承载力特征值应 按下式计算：

Q一单桩竖向极限承载力标准值； K一安全系数，取K=2。 对于不出土挤土夯击扩底灌注桩，初步设计时，单桩竖向承载力特征值可采用下列经验公式估 算：

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a 经深度修止后的挤扩桩持力层地基承载力特征值（kPa），应按GB50007执行。 Ae 夯击扩底端等效面积（m）。宜按地区经验确定，在无地区经验值且桩径为450500mm时可 按表4选用，当桩径为350～450mm时，表申A值应乘以0.85～0.95的系数，当桩径大于 等于500小于800mm时，表中A值应乘以1.1～1.3的系数，桩径小时取小值，桩径大时取 大值

表4夯击扩底端等效面积

注：表中e为孔隙比，I为土的液性指数。

6.2.3对于端承型基桩、桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不 宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。 6.2.4对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力特征值： a）上部结构刚度较好，体型简单的建（构）筑物； b）对差异性沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物； c）按变刚度调平原则设计的的桩基刚度相对弱化区； d）软土地基的减沉复合疏桩基础，

6.2.5考虑承台效应的复合基桩竖向承载力特征值可按下列公式确定：

6.2.5考虑承台效应的复合基桩坚向承载力特征值可按下列公式确定：

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n。一一承台效应系数，可按表5取值； 一承台下1/2承台宽度且不超过5m深度范围内各层土的地基承载力特征值按厚度加权的平 均值（kPa）； A。一一计算基桩所对应的承台底净面积（m）； A 桩身截面面积（m）； A 承台计算域面积（m），对于柱下独立桩基，A为承台总面积，对于桩筱基础，A为柱、墙 筱板的1/2跨距和悬臂边2.5倍筱板厚度所围成的面积；桩集中布置于单片墙下的桩筱 基础，取墙两边各1/2跨距围成的面积，按条形承台计算n。； 5 地基抗震承载力调整系数，其值按GB50011采用。 当承台底为可液化土、湿陷性黄土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土，沉桩引起超孔 隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取n.=0，

注1：表中S。/d为桩中心距与桩径之比；B。/I为承台宽度与桩长之比。当计算基桩为非正方形排列 S=VA/n，A为承台计算域面积，n为总桩数： 注2：对于桩布置于墙下的箱、筱承台，n.可按单排桩条形承台取值； 注3：对于单排桩条形承台，当承台宽度小于1.5d时，n。按非条形承台取值： 注4：对于饱和黏性土、软土地基上的桩基承台，n。宜取低值的0.8倍。

表中S。/d为桩中心距与桩径之比；B。/I为承台宽度与桩长之比。当计算基桩为非正方形排列时， S=VA/n，A为承台计算域面积，n为总桩数： 对于桩布置于墙下的箱、筱承台，n。可按单排桩条形承台取值： 对于单排桩条形承台，当承台宽度小于1.5d时，n。按非条形承台取值； 对于饱和黏性土、软土地基上的桩基承台，n。宜取低值的0.8倍。

.2.6单桩竖向极限承

设计等级为甲级的建筑桩基和工地质条件复杂的乙级建筑桩基，应通过单桩静载试验确定，试 验方法应按现行的行业标准JGJ106执行； 文 b 设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩资料，或结合原 位测试结果和经验参数综合确定； C 地基基础设计等级为丙级的建筑桩基，可采用原位测试、土的物理力学指标和经验参数综合确 定。 6.2.7当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验公式确定单桩竖向极限承载力标准值时，可按下

Quk=Q+Q=uZs9l,+p9A

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Qu 单桩竖向极限承载力标准值； Qk 总极限侧阻力标准值； 总极限端阻力标准值； ik 桩侧第层土的极限侧阻力标准值，可按表6取值；变截面以上2d长度范围内不计侧 阻力； qpk 单桩极限端阻力标准值，可按表7取值； A 机械扩底后的桩底端横截面面积； u 桩身周长； ~ 桩周第i层土的厚度； Vs、Vp 大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数，当桩径、桩端小于等于800mm时取1，大于 800mm时按表8取值，

表6桩极限侧阻力标准值.

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和嵌岩段总极限阻力组成。当根据岩石单轴抗压强度确定单桩竖向极限承载力标准值时，可按下列公式 进行计算：

Quk = Qk +Qrk O=uqskl O=S.fxA

Qk、Qa—分别为土的总极限侧阻力标准值、嵌岩段总极限阻力标准值； qsik 桩周第i层土的极限侧阻力，无当地经验时，可按本标准的表6采用，挤扩桩变截面 以上2d长度范围内不计侧阻力； 岩石单轴饱和抗压强度标准值；黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值； 5. 桩嵌岩段侧阻与端阻综合系数，与嵌岩深径比h/d、岩石软硬程度和成桩工艺有关， 可按表9采用；表中数据适用于泥浆护壁成桩，对于干作业成桩（清底干净）和泥 浆护壁成桩后注浆，.应取表中数值的1.2倍。

表9嵌岩段侧阻与端阻综合系数

1：极软岩指k≤5MPa，软岩指f≤15MPa。 注2：h.为桩身嵌岩深度，当岩面倾斜时，以坡下方嵌岩深度为准，当h./d为非列表值时，5.可以内插取值。

6.2.9挤扩桩钢筋混凝土轴心受压桩正

挤扩桩钢筋混凝土轴心受压桩正截面受压承载力应符合下列规定： 当桩顶以下5d范围的桩身螺旋式箍筋间距不大于100mm，且符合本标准第5.5.4节规定时： N≤V.f.A.. +0.9 f.A

N≤V.f.A..+0.9f.4

b）当桩身配筋不符合上述第1款规定时： N≤Vf.Ap （18） 式中： N 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值； 混凝土轴心抗压强度设计值，按现行国家标准GB50010取值； A 桩身截面面积； 基桩成桩工艺系数，挤扩桩取。=0.80； f 纵向主筋抗压强度设计值； A 一纵向主筋截面面积。 5.2.10桩身穿过液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5m、1.0m的非液化土 或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化影响折减系数计算单桩极限承载力标准值。土 层液化影响折减系数，可按表10确定。当承台底面上下非液化土层厚度小于上述规定时，土层液化影 向折减系数取

5.2.10桩身穿过液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5m、1.0m的非液化士 或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以主层液化影响折减系数计算单桩极限承载力标准值。 层液化影响折减系数，可按表10确定。当承台底面上下非液化土层厚度小于上述规定时，土层液化影 响折减系数业取0。

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表10土层液化影响折减系数W

6.3特殊条件下竖向承载力验算

图2软弱下卧层承载力验算

作用于软弱下卧层顶面的附加应力： Ym 软弱下卧层顶面以上各土层重度（地下水位以下取浮重度）按厚度加权平均值； 软弱下卧层经深度z修正的地基承载力特征值： A 硬持力层厚度； Ag、Bo 桩群外缘矩形底面的长、短边边长； qk 桩周第i层土极限侧阻力标准值，可按本标准表6取值； 一? 桩周第i层土的厚度； 桩端硬持力层压力扩散角，按表11取值。

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表11桩端硬持力层压力扩散角0

6.3.2符合下列条件之一的挤扩桩基，当桩周土层产生的沉降大于桩基的沉降时，在计算桩基承载力 时应计入负摩阻力。 a）桩穿越较厚的松散土层、自重湿陷性黄土、欠固结土、液化土层进入相对较硬土层时； b）桩周存在软弱土层，邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面积堆载（包括填土 时； 由于降低地下水位，使桩周土有效应力增大，并产生显著压缩沉降时， 6.3.3 桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻力时，应根据工程具体情况考虑负摩阻力对桩基承载力和沉降 的影响，可按下列规定进行验算： a）对于摩擦型挤扩桩可取桩身计算中性点以上侧阻力为零，并按下式验算基桩承载力：

b）对于端承型基桩除应满足上式要求外，尚应考虑负摩阻力引起基桩的下拉荷载9”，并按下式验 算基桩承载力：

c）当土层对不均匀或建（构）筑物对不均匀沉降敏感时，尚应将负摩阻力引起的下拉荷载计入附 加荷载验算桩基沉降； d 挤扩桩试验方法应按现行的行业标准JGJ106执行，试验时除基桩竖向承载力外，尚应计入负 摩阻力引起基桩的下拉荷载9，并应在施工图中进行说明（基桩的竖向承载力R只计算中性 点以下的部分桩侧土的承载力和端阻力）。 4 挤扩桩侧负摩阻力及其引起的下拉荷载，可按下列规定进行计算： a）中性点以上单桩桩周第i层土负摩阻力标准值，可按下列公式计算：

自重湿陷性黄土、欠固结土层产生的固结和地

当地面分布有大面积荷载时

第i层土桩侧负摩阻力标准值，当按式23计算值大于正摩阻力标准值时，取正摩 力标准值进行设计：

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S 桩周第i层土负摩阻力系数，按表12取值； 一由土自重引起的桩周第i层土平均竖向有效应力；桩群外围桩自地面算起，桩群内部 桩自承台底算起； 桩周第i层土平均竖向有效应力； Y、Y 分别为第i计算土层和其上第e土层的重度，地下水位以下取浮重度； AZ,Z 第i层土、第e层土厚度； P 地面均布荷载。

表12负摩阻力系数

D考虑群桩效应的基桩下拉荷载可按下式计算：

n 中性点以上的土层数； 1 一桩中性点以上第i层土层的厚度； 一一负摩阻力群桩效应系数； Sax、say一一分别为纵、横向桩的中心距； 一中性点以上桩周土层厚度加权平均负摩阻力标准值； m 中性点以上桩周土层厚度加权平均重度，地下水位以下取浮重度。 对于单桩基础或按式28计算的群桩效应系数n>1时，取n.=1。 c）中性点深度1.应按桩周土层沉降与桩沉降相等的条件计算确定，也可参照按表13确定，

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6.3.5承受拨力的挤扩桩基，应按下列公式同时验算群桩基础呈整体破坏和非整体破坏时基桩的抗拨 承找力

N,≤T/2+G N,≤Tk/2+G

N一一按荷载效应标准组合计算的基桩拔力； 一一群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按本标准第6.3.6条确定； Tk一一群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按本标准第6.3.6条确定； G一一群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数，地下水位以下取浮重度； G。一一基桩自重，地下水位以下取浮重度，按表14确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。 6群桩基础及其基桩的抗拔极限承载力的确定应符合下列规定： a 对于设计等级为甲级和乙级的建筑桩基，基桩的抗拔极限承载力应通过现场单桩上拔静载荷试 验确定。单桩上拔静载荷试验及抗拔极限承载力标准值取值可按现行行业标准JGJ106进行； b) 抗拔桩承载力特征值可按下式计算：

如无当地经验时，群桩基础及设计等级为丙级的建筑桩基，基桩的抗拔极限承载力标准值取值 可按下列规定计算： 1）群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算：

基桩抗拔极限承载力标准值； 桩身周长，对于等直径桩取u=元d，对于扩底桩按表14取值； Asik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按本标准表6取值： 一抗拔系数，可按表15取值； 第i层土的厚度。

Tk =E29sul

GB/T 3927-2008 直流电位差计表14破坏表面周长u

2②）群桩呈整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算：

...... (33)

YB/T 4534-2016 插芯锁用粉末冶金拨叉式中： 一桩群外围周长。

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u一桩群外围周长。 6.3.7对于下列情况的挤扩桩应进行沉降计算： a）设计等级为甲级的桩基； b 体型复杂、荷载分布不均匀或桩端平面以下存在软弱土层的设计等级为乙级的建筑桩基； c）摩擦型桩基。 6.3.8挤扩桩沉降变形可用沉降量、沉降差、整体倾斜、局部倾斜指标表示。 6.3.9建筑桩基沉降变形计算值不应大于桩基沉降变形允许值，建筑桩基变形允许值应满足现行行 标准JGJ94规定。 6.3.10对桩中心距不大于6倍桩径的挤扩桩，沉降计算应按等效作用分层总和法计算。等效作用面 于桩端平面，等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加压力近似取承台底平均附加压力。等效 用面以下应力分布采用各向同性均质直线变形体理论。桩基任意一点最终沉降量可用角点法按下式进 计算：