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贵州某水库抗旱水源建设工程实施方案贵州某水库抗旱水源建设工程实施方案旨在破解区域季节性干旱突出、工程性缺水严重等瓶颈问题。项目选址于黔中丘陵山区，新建一座中型水库，总库容约3800万立方米，以蓄引结合、多源互补为思路，主要承担农业灌溉、城乡应急供水及生态补水功能。工程包括混凝土重力坝（最大坝高62米）、泄洪隧洞、取水发电*统、渠*配套及智慧水务监测平台等。设计灌溉面积8.5万亩，可保障3个乡镇12万余人、2个产业园区的抗旱用水需求，枯水年供水保证率达90%以上。方案坚持生态优先，落实环评与水保“三同时”，优化施工工艺减少扰动，同步建设鱼类洄游通道和库周植被修复带；推行BIM+GIS数字化管理，集成雨情、水情、墒情实时监测与智能调度。项目总投资约12.6亿元，建设周期36个月，建成后将显著提升区域水资源调控能力，支撑乡村振兴与粮食安全，是贵州省“十四五”水网建设重点骨干工程之一。（398字）
立新水库水库P=10%设计洪水过程线
津07sj803 建筑防水构造(yh防水*列)立新水库水库P=2%校核洪水过程线
立新水库流域内植被较好，水土流失不严重，查《贵州省地表水资源》，其悬移质对年平均年侵蚀模数取100t/k，推移质按悬移质的10%计，用年平均库容淤损率法计算，泥沙容重1.3t/，水库通过除险加固后设计使用年限为40年，其计算公式如下：
式中：—水库蓄水T年的总淤积量；
V—水库蓄水库容，V=3.0万
T—水库的蓄水年数；
—水库多年平均库容淤损率。
经计算，V/=0.13，采用下式计算：
式中：—水库多年平均年来水量；
—水库多年平均年来沙量。
经计算，水库通过除险加固后设计使用年限40年，水库淤沙量=0.22万，水库经实测淤沙量现为0.17万，水库再运行40年，合计总淤沙量0.39万，水库取水高程764m，相应死库容为0.4万，能满足设计运行年限要求。
工程区地处贵州高原南部向广西丘陵过渡的斜坡地带，地势北高南低，为溶蚀—侵蚀型峰丛洼地、峰丛槽谷地貌与中低山侵蚀—剥蚀型地貌组合的台状中低山深切割区，切割深度为100～200m，高原深切割地貌特征，河漫滩及Ⅰ级阶地为冲、洪积物堆积型地貌。
1.4.2库区地质条件
工程区内出露地层（由新到老）描述如下：
第四*（Q）：黄色、红棕色粘土及亚粘土，厚0.2～1.5m；
三迭*中统新苑组（T2x）：灰绿、黄绿色粘土页岩与钙质砂岩互层，上部偶夹薄层石灰岩；
三迭*下统永宁组（T1y）：上部为灰绿色页岩中厚层砂岩夹薄层瘤状泥质石灰岩，下部为薄层致密石灰岩；
三迭*下统飞仙关组（T1f）：上部为灰绿、紫红色泥质灰岩夹页岩；中部为浅灰色石灰岩夹钙质页岩；下部为灰褐色页岩；
二迭*上统大隆组（P2d）：灰、钢灰色薄层硅质岩夹页岩；
二迭*上统长兴—吴家坪组（P2c— P2w）：灰、深灰色薄至厚层燧石灰岩夹暗灰色薄层硅质岩及粘土页岩，底部灰黑色页岩夹硅质岩及煤层。
二迭*下统茅口组（P1m）：浅灰、灰色中厚层至块头石灰岩，含少量燧石结核；中下部夹白云质灰岩及白云岩。
1.4.4区域构造稳定性
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306－2001），项目区地震动峰值加速度值小于0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，地震基本烈度小于Ⅵ度，挽近期以来无新构造运动，区域构造稳定。
立新水库运行期间可能遇到的工作条件分为以下三种情况。
（1）水库水位为正常蓄水位（或设计洪水位）的稳定渗流期的上游坡坝——正常工作条件。
（2）水库水位为正常蓄水位（或设计洪水位）的稳定渗流期的下游坡坝——正常工作条件。
水库水位为正常蓄水位时，下游取相应的最低水位：水库水位为设计洪水位时，下游取相应的最高洪水位。
（3）水库水位的非常降落时的上游坡坝——非常工作条件。
根据现场勘察，大坝为均质土坝，稳定计算采用瑞典圆弧法。计算公式如下。
有效应力法分析稳定安全*数Kc计算公式如下：
式中：i—下标，代表土条编号；
W=土条重量；
u=孔隙水压力；
l、α—分别为土条沿滑裂面的长度和坡角；
c`、ψ`—有效抗剪强度指标
如果进行总应力分析是，略去上式中含有u的项，同时将c`、ψ`换成总应力指标。
坝体上、下游均为土体，上下游坡稳定校核采用“理正岩土4.5版”程序计算，计算结果见下表：
1.6大坝安全鉴定结论及主要存在问题及建设必要性
1.6.1大坝安全鉴定结论
立新水库为Ⅴ等小（2）型工程，工程等级为5等，主要建筑物为5级建筑物，次要建筑物为5级建筑物，洪水标准按p=5%(20年一遇)设计，设计洪水位按p=5%(20年一遇)设计，校核洪水按P=0.5%（200年一遇）。现状溢洪道能满足水库安全泄洪要求。
通过计算，大坝上下游坡坝在各个工况下的抗滑稳定安全*数满足规范要求。
大坝修建时间较久，因当时技术和设备落后，没做防渗心墙，至今也没有做任何防渗处理，所以坝体多出存在渗漏。
库区地震烈度小于Ⅵ度，抗震设计级别达不到丁类，可不进行抗震设计复核，也不对建筑物*构进行抗震安全评价
大坝放水实施设备老化，年久失修、闸阀不能开启，需要更换。
立新水库大坝房屋高程位于大坝右侧，房屋地面高程为坝顶高程，由前面洪水调节计算可知，现有溢洪道完全能满足泄洪要求，所以洪水不会对房屋造成影响。
实地勘察并结合以上图片可以看出，水库现今存在的主要问题
1、水库年久失修、漏水严重；
2、水库大坝附近有几座房屋，因为房屋修建较久远，而也没有更多资金让房屋所有者搬迁，所以坝体的加固对于周围居住的群众安全显得及为重要；并且水库大坝兼做公路，严重影响大坝本身安全和行驶于大坝上的人及汽车的安全。；
3、水库放水实施老化，锈蚀严重，严重影响下游灌溉。
1、大坝下游有300亩水田，然而因为水库常年漏水和放水实施老化，雨季不能蓄水，以至于下游水田不能得以充分灌溉，严重影响粮食产量。
2、水库大坝兼做公路，且坝体多年未加固，严重影响大坝和群众生命财产的安全。
综上所述，立新水库防渗加固对于当地群众粮食的稳产、生命财产的安全具有保障作用，所以立新水库的防渗加固建设非常有必要性。
2.1 设计依据、原则
2.2.1大坝加固主要设计内容
针对大坝存在主要问题，本次设计主要内容如下：
（1）对坝基采用防渗处理
（2）坝体采用复合土工膜进行上游面的防渗处理
（3）放水管进行防渗处理，出口用闸阀控制。
2.2.2坝顶超高复核
拦水坝最大坝高9.30m，坝顶长40m，坝顶宽11m，上游坡比为1：1.96，下游坡比为1：1.45。坝顶兼做公路，为县内交通要道。
(2)根据规范规定，坝顶高程由静水水位价波浪爬高、风浪雍高及安全超高确定。并从下列两种情况中选择最大坝顶高程。
设计洪水位加正常运行情况的坝顶超高；
校核洪水位加非常运行情况的坝顶超高；
设计风速V设=14.55m/s，校核风速V校=9.7m/s，吹程D=0.5km，大坝坝顶高程为772.30m，大坝最低坝底高程为763.00m。
采用《碾压式土石坝设计规范》附录推荐的方法进行计算。公式如下：
Y=R+E+A
式中：Y—水库静水水位以上的超高（m）;
E—库水位因风浪引起的雍高（m）；
A—安全加高（m），根据规定取值。
根据《碾压式土石坝设计规范》中介绍的方法和公式，计算波浪爬高，确定坝顶高程。
按《碾压式土石坝设计规范》中5.3.5条的规定：非常运用条件下，采用多年平均最大风速（V=9.7m/s）。
③坝顶超高复核；见表2—1。
计算表明：现坝顶高为772.30m，设计坝顶高为771.43m，所以无需增加坝顶高程，可不设防浪墙。
2.2.3坝体防渗加固设计
（1）大坝防渗处理设计
土坝的防渗处理，总的原则是“上堵下排”，上堵的措施是垂直防渗和水平铺盖防渗，下排的措施有反虑透水铺盖、导渗沟和减压井等。结合本工程的规模、地质条件及日后维护管理工作考虑，本次设计主要考虑以下两种。
对坝体上游面设截流墙，然后在截留墙上打孔灌浆。
对坝体上游面采用复合土工膜进行防渗处理，主要包括：上部保护层设计，土工膜防渗层设计及下部支持层设计。从上至下依次为：8cm厚的C15混凝土预制块，0.15m厚的细沙垫层，复合土工膜（二工一布），0.15m厚的细沙垫层，坝底接截水墙。
从技术角度上看，两种方法都是可行的，也是十分成熟的技术，但是结合当地施工条件及投资成本测量放线及沉降观测施工方案，方案一投资较大，方案二则投资省，施工难度小。所以本次设计采用复合土工膜对该坝进行防渗加固处理。
大坝下游面现状为树木护坡，保护相对较为完好，无严重破坏部分，所以无需对其进行重新加固处理。
2.3.1原放水设施现状及存在问题
放水设施布置于大坝右坝段，进口采用300球阀控制；放水涵洞为浆砌石涵洞，出口断面0.5×0.7m，涵洞长度为22m，放水口进口高程为764.00m，出口高程为763.50m。放水涵洞末端有水流出，推测是由于涵洞渗漏引起。
2.3.2加固改造设计
根据原放水涵洞现状，通过现场踏勘，经过分析论证，原放水平涵后段砌石涵洞变形及渗漏并不严重，可恢复性较好。本次设计只对涵管进水口进行改造，进口段采用更换双向转动闸，采用C15砼砌筑0.8×1.32m的涵管口镇墩，放水涵管进口段用C20砼封堵。
根据本工程的规模及工程运行费用mh／t 9011-2021 高级航空训练设备检验规范，本次设计不作自动化监测*统的相关设计。
本工程为已建水库，水库库顶兼做公路，且左右岸为村寨。通讯可用有线固话或者****。