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1208.湖州邻溪郡项目高大支模专项方案400宽800高梁侧模板计算书.docx

设计简图如下：

q1＝bS承＝1×21.182＝21.182kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×15.36×1＝18.662kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

橡塑厂钢丝绳芯输送带生产硫化厂房施工组织设计 Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×18.662×0.172+0.121×2.52×0.172＝0.067kN·m

Vmax＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×18.662×0.17+0.62×2.52×0.17＝2.191kN

τmax=3Vmax/(2bh)=3×2.191×103/(2×1000×14)=0.235N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

q＝bS正＝1×15.36＝15.36kN/m

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×18.662×0.17+1.223×2.52×0.17＝4.15kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.17×15.36＝2.985kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝4.15kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×4.15×0.62，0.5×4.15×0.12]=0.149kN·m

σ＝Mmax/W＝0.149×106/42667＝3.502N/mm2≤[f]＝13N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×4.15×0.6，4.15×0.1]=1.494kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.494×1000/(2×40×80)＝0.7N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2

q＝2.985kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.985×6004/(100×9000×1706670)＝0.17mm≤min[l/150，10]=min[600/150，10]=4mm

ν2max＝qL4/(8EI)=2.985×1004/(8×9000×1706670)=0.002mm≤min[2l/150，10]=min[2×100/150，10]=1.333mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×4.15×0.6，0.4×4.15×0.6+4.15×0.1]＝2.739kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×2.985×0.6，0.4×2.985×0.6+2.985×0.1]＝1.97kN

因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.569kN，R2＝1.643kN，R3＝1.36kN，R4＝1.643kN，R5＝0.569kN

正常使用极限状态：R'1＝0.406kN，R'2＝1.182kN，R'3＝0.96kN，R'4＝1.182kN，R'5＝0.406kN

计算简图如下：

文艺职业学校实验剧场钢结构安装施工方案 主楞弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.119×106/4550=26.15N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.212×1000/427＝10.361N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.106mm≤min[l/150，10]=min[350/150，10]=2.333 mm

吉J2019-780 铝木复合节能门窗.pdf 4、最大支座反力计算

R下挂max＝3.14/0.6=5.234kN

同主楞计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主楞最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[5.234]＝4.972kN≤Ntb＝17.8kN