标准规范下载简介：

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中建某局外脚手架专项施工方案（31P）-.pdf

1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.900/2=0.135kN/m 活荷载标准值 Q=2.000X0.900/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2X0.038+1.2X0.135=0.208kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4X0.900=1.260kN/m

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CJ／T 533-2018标准下载大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下：

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

Mmx=0.08q2²+0.10g2²

M1=(0.08X0.208+0.10×1.260) ×1.5002=0.321kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：

广州星河丹堤花城 期）工程

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算 =0.379X106/5080.0=74.510N/m 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：

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=0.677 q nAX 100EI 100E/

静荷载标准值q1=0.038+0.135=0.173kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.173+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.033mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！ 二、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变 Ed 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.900×1.500/2=0.203kN 活荷载标准值 Q=2.000X0.900X1.500/2=1.350kN 荷载的计算值 P=1.2X0.058+1.2X0.203+1.4X1.350=2.202kN

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最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

5g14 qmx 384E/

P!3 Pmax 48EI

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0X0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.203+1.350=1.610kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 2=1610.100×900.0×900.0×900.0/(48×2.06×105X121900.0)=0.974m 最大挠度和

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求！

V=V1+V2=0.987mm

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活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷 1/2取值

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经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2X1.500×0.900/2=2.700kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

W=0.7U·U,·W

其中N一一立杆的轴心压力设计值，N=7.74kN； 一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19； i一一计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; 10一一计算长度（m)，由公式10=kuh确定，10=3.12m; k一一计算长度附加系数，取1.155； u一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

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A一一立杆净截面面积，A=4.89cm2； W一一立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.08cm3； 一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm2)；经计算得到o=85.17 [f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算o（[f]，满足要求！ 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中N一一立杆的轴心压力设计值，N=7.17kN； 一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19； i一一计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; 10一一计算长度（m)，由公式10=kuh确定，10=3.12m; k一一计算长度附加系数，取1.155； u一一计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50 A一一立杆净截面面积，A=4.89cm2； W一一立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.493kN.m; 一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm2)；经计算得到o=175.99 [f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算o（[f]，满足要求！ 最大搭设高度的计算： 不考虑风荷载时，采用单立管的开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按见

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算o（[f]，满足要求！ 六、最大搭设高度的计算： 不考虑风荷载时，采用单立管的开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度 计算：

其中NG2K一一构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.800kN； NQ一一活荷载标准值，NQ=2.700kN； gk一一每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

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经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=84.691米。 脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

H, H]= 1+0.001H

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。 考虑风荷载时，采用单立管的散开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式

其中NG2K一一构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.800kN； NQ一一活荷载标准值，NQ=2.700kN； gk一一每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m； Mwk一一计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.414kN.m; 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=29.596米， 七、连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

NI = N1w +No

产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照

1w=1.4×wk×

wk一一风荷载基本风压标准值，wk=0.853kN/m2； Aw一一每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50 =16.200m2; No一一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000 经计算得到N1w=19.337kN，连墙件轴向力计算值N1=24.337kN 连墙件轴向力设计值Nf=Af] 其中一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i=50.00/1.58的结果查表得 到d=092.

其中 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i=50.00/1.58的结果查 =092

石油,天然气管道场站施工组织设计广州星河丹堤花城 期）工程

经过计算得到Nf=91.702kN

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Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到N1=24.337kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算：

T／ASC6001-2021 高层建筑物玻璃幕墙模拟雷击试验方法.pdf立杆基础底面的平均压力应满足下式的要

悬挑式扣件钢管脚手架计算书