施组设计下载简介：
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矩形排泥阀门井、圆形牵引井沉井工程施工方案.doc6)重复提升：待下沉到设计深度时，边喷浆，边搅拌，边提升。直至提升到地面，控制速度为2档。
7)冲洗系统：冲洗灰浆泵和输浆管系统，直至基本干净，并清除钻头上粘附的软土，检查钻头，如有磨损及时更换。
搅拌桩施工技术参数及操作要求
a、桩机就位由专人操作，专人负责电缆管线，专人校正钻头对位，钻头就位采用目测(横竖向观测)。
b、钻进前先打开浆泵送清水GB∕T 36625.1-2018标准下载，检查各种管路及钻头喷口通畅才可钻进。
c、钻进至桩底喷浆应不少于30秒，使浆液能完全到达桩端。
d、整个制桩过程就保障边喷浆，边搅拌，边提升的连续作业，注意观察有关仪表和管道的脉动情况，以判断管道是否通畅，喷浆是否正常。
e、成桩后应立即检查送浆量，成桩水泥浆总量不得少于设计要求。
f、水泥浆拌制要严格计量，严格控制水灰比，浆液应过筛，以防块体，纸屑等进入管道造成堵塞。
g、水泥不得使用过期、受潮、变质的水泥。
h、施工记录班报表应由桩机施工人员现场及时记录，不允许事后作“回记录”。
i、在施工中出现的问题，当班人员应及时向工地指挥部门值班人员汇报，以便及时妥善处理解决。
（一）根据现场地质报告，自然地面有1.5米厚素填土，施工时挖去约1.5米该层素填土（具体根据设计图纸的起沉标高而定），用粗砂回填700厚找平及固定垫木。此砂垫层起找平和固定垫土作用，为构造层。砂垫层以下为淤泥质土层，层厚2.5米。承载能力特征值fak=100Kpa，修正值为120Kpa。
（二）排泥阀门井第一节沉井荷载为（0.65×2.75＋0.5×1.75）×25=66.6KN/m，本工程垫木采用200×300×2000枋木（横纹局部挤压强度为3000Kpa）。
沉井传来每根垫木荷载为66.6KN/m×0.5m=33.3KN(0.5M间距)，每根垫木的荷载，垫木宽0.3米，长度为2米。即承垫木基底压力为Pk=（Fk+Gk）/A=55.5KN/m2，小于砂垫层承载能力120Kpa，安全。
（三）牵引中间井第一节沉井荷载为（0.5×2.75＋0.35×1.75）×25=49.7KN/m，本工程垫木采用200×300×2000枋木（横纹局部挤压强度为3000Kpa）。
沉井传来每根垫木荷载为49.7KN/m×0.5m=24.8KN(0.5M间距)，每根垫木的荷载，垫木宽0.3米，长度为2米。即承垫木基底压力为Pk=（Fk+Gk）/A=41.4KN/m2，小于砂垫层承载能力120Kpa，安全。
1、承垫木的间距为0.5m、规格为200×300×2000mm。铺设承垫木时应用水平线找平，使承垫木顶面在同一水平面上。平面位置应均匀对称，每根垫木的长度中线与沉井脚踏面中线应垂直。定位垫木的留置根据设计图纸位于沉井两长边上，详见下图。
2、承垫木的数量计算：
矩形沉井各边垫木数量计算：长边2.7米/0.5=5.4根，取6根，短边2米/0.5=4根，取4根。圆形沉井各边垫木数量计算：圆形周长10.5米/0.5=21根，取21根。
承垫木设置好后还必须进行编号，承垫木编号根据现场实际情况进行现场编号，以便后面的抽除垫木的需要。沉井短边处由于垫木伸出1米会影响放置，故将短边垫木分组排列放置，来保证垫木的数量及其承载力的要求。
4、承垫木的抽除顺序：矩形沉井应先分组抽除两短边墙下的垫木，再分组抽除长边下的垫木，最后抽除定位垫木，且每抽一组应对沉井四角标高观测一次。圆形沉井应对称分组抽取墙下的垫木，最后抽除定位垫木，且每抽一组应对沉井底部标高观测一次。
抽除垫木的方法：先将垫木下的砂在一侧挖去，然后用人工或机具将下落的垫木抽去，每抽出一根后，立即用砂或细石子将空隙填实，并在其内外侧筑成小堤，为确保填实质量，宜喷水分层夯实。回填越密实，以后的承垫木越易抽除，沉井下沉量也不大，垫木也不会被压断（最后的几组木）。在抽除过程中，指挥很重要，一旦沉井有倾斜，就要发令暂停某边的垫木抽除工作，以控制沉井在抽除垫木过程中的均匀下沉。
a．钢筋配料必须按图纸型号、规格、尺寸进行制作，制作完成后还须编号堆放好。
b．钢筋绑扎及安装是钢筋工程施工的关键工序。绑扎前必须熟悉图纸，核对成品钢
筋的型号、规格、尺寸和数量是否与配料单、配料牌相符，研究钢筋安装及有关工种的配合顺序。
根据现场定位轴线位置，定出钢筋网间距，用粉笔做好记号，便于后面钢筋排放。为了确保钢筋骨架的外形尺寸及稳定性，首先应设立钢排架，内外两层受力筋之间用拉筋点焊。在绑扎过程中，钢筋网片外围两行钢筋，每个交叉点必须扎牢，其余可相隔交错呈八字形绑扎，但必须保证钢筋不致产生位移。根据图纸要求，受力筋接头位置都应错开，其连接区段的长度为45d，且不小于250mm，凡接头中点位于该连接区段长度内属同一区段，其接头百分比面积只允许控制在25%以内。
本工程钢筋接头采用两种形式：一种为单面电弧焊，搭接头长度为10d。第二种为冷驳，搭接长度为45d。钢筋在完成后应根据图纸要求设保护层，采用4cm厚砂浆垫块，每平方米一块，挂在钢筋网外即可。
由于井壁高4.5米，长4.7米，为保证模板侧向稳定，防止弯曲变形，设两道Φ48×3.5钢管斜支撑，间距1.2米，支撑底部为压实粘土并铺300×300×20厚实木板防止沉降和滑移。
沉井模板为一般的现浇砼模板，本工程拟采用18mm多层胶合板为面板，竖向内木楞采用80×100木枋，其间距为200mm，横向外楞采用两根2×φ48×3.5mm的钢管，其间距为400mm，且四角处应相互扣死，钢管采用M14对拉螺栓拉紧，间距400mm。
矩形井第一节井壁高4.5米，勒脚宽度为0.35M，圆形井第一节井壁高4.5米，勒脚宽度为0.35M；两者承垫木为200×300×2000；根据地质报告，此处地基承载能力修改值为120Kpa，施工时在土上抹一层20mm厚1：2水泥砂浆找平层500宽，上铺20mm×800宽的多层胶合板带。
矩形井：q=0.35×:4.5×0.6+0.3×4.5×2=3.65KN/m
圆形井：q=0.25×:4.5×0.6+0.3×4.5×2=3.38KN/m
其中，σ—模板的应力计算值(N/mm2)；
M—模板的最大弯距(N.mm)；
W—抵抗矩，W=1000×18.00×18.0/6=54000.0mm3；
·[f]一面板的抗压强度设计值13(N/mm2)；
M=0.1qL2=3650×0.1×2002=1.46N/mm2<[f]
其中，σ—模板的应力计算值(N/mm2)；
M—模板的最大弯距(N.mm)；
W—抵抗矩，W=1000×18.00×18.0/6=54000.0mm3；
·[f]一面板的抗压强度设计值13(N/mm2)；
M=0.1qL2=3380×0.1×2002=1.35N/mm2<[f]
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
F=0.22γctβ1β2√vF=γH
其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN／m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.4h；
T——混凝土的入模温度，取30.000℃；
V一混凝土的浇筑速度，取4.000m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.850m；
β1——外加剂影响修正系数，取1.200；
β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为58.1kN/m2、68.4kN/m2，取较小值58.1kN/m2作为本工程计算荷载。
2、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
其中，σ—面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M—面板的最大弯距(N.mm)；
W—面板的净截面抵抗矩，W=1000×18.00×18.0/6=54000.0mm3；
·[f]一面板的抗压强度设计值13(N/mm2)；
取倾倒砼产生的水平荷载为4KN／m2
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q—作用在模板上的侧压力，包括：
倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×4.0×1.00=5.6kN/m；
q=ql+q2=69.72+5.60=75.32kN／m；
计算跨度(内楞间距)：l=200.00mm；
面板的最大弯距M=0.1×75.32×0.22=0.3×KN·m；
经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=0.3×106/54000.0mm3=5.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值：[f]=13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=5.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求!
4、挠度计算：根据《建筑施工计算手册》最大挠度计算公式如下：
w=KwqL4/100EI
E——面板材质的弹性模量：E=0.6×104N/mm2；
I——面板的截面惯性矩：I=100.00×1．80×1．80×1．80/12=48．6cm4；
新浇混凝土最大侧压力值：58．1KN／m
则：w=0.667×58.1×2004/(100×0.6×104×48.6×104)
=0.2mmw=0.2<[w]=L/250=1.2mm符合要求
2.3、梁侧模板主次楞的计算
1．次楞(竖向内木楞)计算
次楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木枋，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=1.33×105；I=6.67×106mm3
强度验算计算公式如下：
M一次楞的最大弯距(N.mm)；
W一次楞的净截面抵抗矩；
[f]—次楞的强度设计值13(N/mm2)。
按以下公式计算次楞跨中弯矩：
倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×4.0×0.20=1.12kN/m；
其中，作用在次楞的组合荷载，q=15.06kN/m；
次楞计算跨度(外楞间距)：l=500mm；
次楞的最大弯距：M=0.125×15.06×0.52=0.47KN·m；
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值
σ=0.47×106/1.33×105=3.5N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值：[f]=13.000N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=3.5N/mm2次楞的抗弯强度设计值小于
[f]=13.000N/mm2，满足要求!
(2)、次楞挠度计算：
w=KwqL4/100EI
其中，作用在次楞的组合荷载，q=11.62kN／m；
次楞计算跨度(外楞间距)：l=500mm；
W=0.521*11.62*6004／(100×0.9×104×6.67×106)
=0.06mm<[w]=L／250=2.0mm
(3)、次楞抗剪计算：
V=0.625qL=0.625×15．06×0．5=4．7lKN
受剪应力计算值τ=4.71×103×3／(2×80×100)=0.88N／mm2；
Q235钢抗剪强度设计值[τ]=1.6N／mm2；
木枋的受剪应力计算值0.88N／mm2小于钢管抗剪强度设计值l.6N／mm2，
2．主楞(横向外楞)计算
主楞采用2根Φ48×3.5MM双钢管，承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
W=5.08×103mm2;
(1)主楞抗弯强度验算
M—主楞的最大弯距(N.mm)；
W—主楞的净截面抵抗矩；
[f]—主楞的强度设计值205(N／mm2)。
最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在主楞的最大荷载：P=(1.2×58.1+1.4×4)×2.85×0．2=42．93kN；
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l=200mm；
主楞的最大弯距：M=0.175×42.93×0．2=1.5kN．m
经计算得到，主楞的受弯应力计算值：
σ=0.5×1.5×106／5.08×103=147.6N／mm2；
DB31／T 310004-2021 长三角生态绿色一体化发展示范区环境空气质量预报技术规范.pdf主楞的抗弯强度设计值：[f]=205.000N／mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=160.0N／mm2小于主楞的抗弯强度设计值
[f]=205.000N／mm2，满足要求!
w=1.497PL3／100E1
=0.5*1.497*33.1*103*2003／100*2.06*105*12.19*104
景观桥悬索桥工程施工方案W=0.079<[w]=L／250=2.0mm符合要求。
验算公式如下：N<[N]=f×A
其中N—穿梁螺栓所受的拉力；