施组设计下载简介：

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1）小横杆紧贴立杆布置。

2）小横杆搭于大横杆上，用直角扣件扣紧。对贴近立杆的小横杆亦可紧固于立杆上。

DL／T 681.1-2019(代替DL／T 681-2012) 燃煤电厂磨煤机耐磨件技术条件 第1部分：球磨机磨球和衬板3）在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。

3）剪刀撑的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证脚手架的稳定。

4）剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不小于400mm，并用两只旋转扣件扣牢。

1）外脚手架必须由持有效上岗证的人员架设，随楼层的增高逐层对其进行检查和分段验收，不符合要求的应迅速整改。

3）必须有量化的验收内容。

5.2脚手架搭设的劳动力安排

1）根据工程规模和脚手架的数量确定搭设人员的人数，明确分工并进行技术交底。

2）必须建立由施工员、安全员、搭设负责人向工程师负责，负有指挥、调配、检查的直接责任。

3）外脚手架的搭设必须配有足够的辅助人员和必要的工具。

1）外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并作好可靠的安全接地处理。

2）外脚手架严禁钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝混用。

3）保证脚手架体的整体性，不得与井架、塔吊一并拉接，不得截断架体。

4）架工必须持证上岗并经过3级安全教育，高空作业前，对搭设人员进行安全技术交底及身体检查，合格方可作业。高度≥2m时，作业人员必须系安全带，所用钎子等工具应栓绳，挂在身上。六级以上大风、浓雾、大雨恶劣天气，必须停止在脚手架上作业。雨、雪后上架作业操作要有防滑措施。

5）对大风、雨后及过冬过夏的脚手架，必须严格检查，如发现隐患，应经加固处理后方可使用。脚手架在搭设过程中如发现有不安全因素，应立即排除。

6）铺设脚手板时，应铺对头板，在无法铺对头板时，可每隔两块板槎不小于20mm。凡拐弯处应搭成马莲垛形，不平时用木方垫稳、绑牢。严禁用砖或铁件支垫。

7）有锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用，对于在使用中的脚手架应及时检查，防止裂纹钢管及扣件的出现，排除隐患。

8）第二层及作业层进行硬质防护，从第二层起应每隔12m设置一道硬质隔断防护，并在其中间部位张挂水平安全网。

10）斜道应附着外脚手架或建筑物设置，运料斜道不应小于1.5m，坡度不应大于1:6,；人行斜道宽度不应小于1m，坡道不应大于1:3；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。

1、拆除前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员入内。

3、拆架的高空作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行。严禁上下同时进行拆架。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪力撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再结端头扣。

6、连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛杆时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆处情况交代清楚后方可离开。

10、拆下材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

1、脚手架搭设人员必须是经过国家《特种作业人员安全技术管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检和考核合格者持证上岗。

2、脚手架搭设人员应严格按操作规程施工，高空作业时，应系安全带，穿软底鞋，雨、雪天严禁高空作业。

3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》规定进行检查验收，合格后方准使用。

5、六级及六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业，雨雪后上脚手架作业，应先清除积雪，并有防滑措施。

1、脚手架搭设完，应经项目相关部门及监理检查验收合格后，方能投入使用。

2、严格控制脚手架上的施工荷载，脚手架上同时进行多层作业时，各作业层之间设置可靠的防护遮挡，以防止层坠物伤及下层作业人员。

4、脚手架使用中应定期查看以下项目：扣件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形。

5、严禁随意拆除外脚手架杆件和进行危及架子的作业。

1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。

2、应随时检查脚手板是否绑扎紧密，否则应及时修复加固，每天检查一次安全网有无破损和是否固定牢靠，及时发现问题，及时加固修复。

本工程地下室外墙脚手架为落地式双排脚手架，搭设高度为19.4m，采用
48×3.0钢管搭设。其中立杆纵距为1.50m，立杆横距为0.80m，立杆的步距1.80m。连墙件按2步3跨进行布置。其计算如下：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.35×0.8/3=0.093kN/m

活荷载标准值Q=3.000×0.8/3=0.8kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.8=1.12kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.158+0.1×1.12)×1.52=0.280kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.330×106/4490=73.5N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m

活荷载标准值q2=0.8kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.132+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)

大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.5=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×0.8×1.5/3=0.14kN

活荷载标准值Q=3×0.8×1.500/3=1.2kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.14+1.4×1.2=1.917kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.82/8+1.917×0.800/3=0.515kN.m

=0.515×106/4490=114.7N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.14+1.2=1.398kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

最大挠度和V=V1+V2=1.02mm

小横杆的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求!

9.3扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.8=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×0.8×1.5/2=0.21kN

活荷载标准值Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN

荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.21+1.4×1.8=2.809kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每m立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×19.4=2.421kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×2×1.5×(0.8+0.3)/2=0.577kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3=0.14×1.5×2/2=0.210kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×19.400=0.145kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.354kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3×2×1.5×0.8/2=3.6kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》W0=0.3

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》Uz=1.25

Us——风荷载体型系数：Us=1.2

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.3×1.25×1.2=0.315kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

9.5立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.07kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A——立杆净截面面积；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=99.78

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.31kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

A——立杆净截面面积；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.182kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=127.32

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时滨州市新区黄河二路人行道工程施工组织设计，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

9.6最大搭设高度的计算

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.933kN；

NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；

gk——每m立杆承受的结构自重标准值GB／T 39354-2020 空间数据与信息传输系统 邻近空间链路协议 物理层.pdf，gk=0.125kN/m；