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厂房梁板模板施工方案及加固措施

q=（25.00+1.100)×0.100×1.800=4.70N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=400/250=1.6mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×4.698×4004/(100×9500×1.20×106)=0.07mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.07mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.6mm，满足要求！

HG／T 5172-2017标准下载三、板底纵、横向支撑计算

（一）、板底横向支撑计算

本工程板底横向支撑采用木方:100×100mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1:=(25+1.1)×0.1×0.4=1.044kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2:=0.35×0.4=0.14kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

P1:=2×0.4=0.8kN；

均布荷载设计值：q=1.2×（1.044+0.14）+1.4×0.8=2.541kN/m；

计算挠度时，均布荷载标准值：q=1.044+0.14=1.184kN/m；

最大弯矩计算公式如下:

最大弯距：M=0.1×2.541×1.8002=0.823kN.m；

最大支座力：N=1.1×2.541×1.800=5.031kN；

按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：

b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；

板底横向支撑的最大应力计算值4.939N/mm2小于板底横向支撑抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力:V=0.6×2.541×1.800=2.744kN；

板底横向支撑受剪应力计算值T=3×2.744×103/(2×100.000×100.000)=0.412N/mm2；

板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；

板底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.412N/mm2小于板底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.4N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:

板底横向支撑最大挠度计算值ω=0.677×1.184×18004/(100×9.00×103×8333333)=1.122mm；

板底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1800.000/250=7.200mm；

板底横向支撑的最大挠度计算值:ω=1.122mm小于板底横向支撑的最大允许挠度[ω]=7.2mm，满足要求！

（二）、板底纵向支撑计算

本工程板底纵向支撑采用木方:100×100mm。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度及挠度验算：

板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

板底纵向支撑所受荷载P=5.031kN

板底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)

板底纵向支撑梁剪力图(kN)

板底纵向支撑梁变形图(mm)

最大弯矩：M=1.710kN.m

最大剪力：V=6.826kN

最大变形（挠度）：ω＝2.483mm

按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：

b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；

板底纵向支撑的最大应力计算值10.262N/mm2小于板底纵向支撑抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！

板底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=2.483mm小于板底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！

截面抗剪强度必须满足:

板底纵向支撑受剪应力计算值T=3×6.826×103/(2×100.000×100.000)=1.024N/mm2；

板底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；

板底纵向支撑的受剪应力计算值1.024N/mm2小于板底纵向支撑抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！

静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

MF12191榀0.224kN

交叉支撑2副2×0.04=0.08kN

连接棒2个2×0.165=0.33kN

锁臂2副2×0.184=0.368kN

可调底座4个4×0.009=0.036kN

可调托座4个4×0.01=0.04kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.567kN/m。

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)

剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照3步3跨设置

α=arctg((3×1.90)/(3×1.80))=46.55

每米脚手架高中剪刀撑自重：

水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照3步3跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：

每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：

(4×0.0135+4×0.0145)/1.9=0.059kN/m；

每米高的附件重量为0.600kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.739kN/m；

(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)

1）钢筋混凝土梁自重(kN)：

（25.000+1.100）×0.100×1.800×(1.200+1.219)=11.364kN；

2)模板的自重荷载(kN)：

0.350×1.800×(1.200+1.219)=1.524kN；

经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计NGk3=12.888kN/m；

静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×H+NGk3=(0.567+0.739)×5.330+12.888=19.853kN；

活荷载为施工荷载标准值(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×1.800×(1.200+1.219)=8.708kN；

五、立杆的稳定性计算:

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

经计算得到，N=36.016kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算

　　A=2×A1=2×3.10=6.20cm2；

　　I=I0+I1×h1/h0=6.070+2.790×1536.000/1900.000=8.325cm4

经计算得到，Nd=46.646kN。

立杆的稳定性计算N

六、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=170×0.4=68kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=170kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=18.008×0.3=60.026kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=18.008kN；

基础底面面积：A=0.3m2。

p=60.026≤fg=68kpa。地基承载力满足要求！

（二）门架部分梁模板计算

卫生清扫→弹出支撑位置→竖向支撑及横向连结→柱模初步固定、校核→纵向搁栅→横向搁栅→底模→侧模→夹木→托木竖撑→斜撑(布置竹管)→(安装对拉螺栓)→标高、轴线校核→加固调整→板模。

板模安装时，应调整支撑系统的顶托标高，经复查无误后，安装纵向格栅，再在纵向格栅上铺设横向格栅，调整横向格栅的位置及间距，最后铺设模板。

楼板模板的安装，有四周向中心铺设，模板垂直于隔栅方向铺齐，对于模板间的缝隙，用三合板补齐，当跨度≥4m时，按规范或设计要求起拱。板缝要求拼接严密，拼缝整齐。固定在模板上的预埋件和预留洞须安装牢固，位置准确。相邻梁板表面高低差控制在2mm以内，表面平整度控制在5mm以内。浇筑砼时，设置一组砼试块与已浇筑的砼同条件养护，作为拆模的依据。

现场采用门式脚手架支撑的梁最大尺寸为250mm×550mm，故取其作为代表性梁进行计算。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.25；梁截面高度D(m):0.55；

门架型号:MF1217；扣件连接方式:可调顶托；

脚手架搭设高度(m):4.88；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；

门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.80；

门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1900.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):80.00，步距(mm):1900.00；

加强杆的钢管类型:φ34×2.2；立杆钢管类型:φ42×2.5；

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

板底横向支撑截面类型：木方:100×100mm；板底纵向支撑截面类型：木方:100×100mm；

梁底横向支撑间隔距离(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；

主楞竖向支撑点数量为：3；

支撑点竖向间距为：300mm，150mm；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得48.659kN/m2、0.240kN/m2，取较小值0.240kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=225mm；

面板的最大弯距M=0.125×10.98×2252=6.95×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=6.95×104/2.70×104=2.573N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.573N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ω=0.521×9×2254/(100×6000×2.43×105)=0.082mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=225/250=0.9mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.082mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.9mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载明珠花园东区高层1#楼泵送混凝土施工方案，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×102×1/6=83.33cm3；

I=5×103×1/12=416.67cm4；

强度验算计算公式如下:

YB／T 4852-2020 烧结杯试验技术规范.pdf按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.225=4.94kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；