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某30层工程脚手架施工方案（落地式双排）

①木脚手板（按三层考虑）

②防护栏杆、挡脚板（按三层考虑）

③安全网（平网按三层考虑）

通化市某地税局办公楼施工组织设计=24×1.4×0.0034×103+3×1.4×0.7×0.00487×103/2=121N

④纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）

=514.5+588+121+40=1264N=1.264KN

①木脚手板（按三层考虑）

   =（3×1.4×0.7×0.35/2+3×1.4×0.35×0.35）×103=1030N

②纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）

=（3×0.7×0.0384/2+3×0.35×0.0384）×103=80N

NG2K=1030+80=1110N=1.11KN

B.1.4施工均布活荷载（按施工两层同时施工考虑）

外立杆NQK外=2×La×Lb×qk/2=2×1.4×0.7×2/2=1.96kN

内立杆NQK内=2×La×Lb×qk/2+2×La×Lc×qk

=2×1.4×0.7×2/2+2×1.4×0.35×2=3.92kN

B.1.5垂直荷载组合(不考虑风荷载)

N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK

=1.2×(3.77+1.264)+1.4×1.96=8.78kN

N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK=1.2×(3.77+1.11)+1.4×3.92=11.348kN

Mmax=N1×1.1+N2×Lc+q×La2/2=8.78×1.1+11.348×0.35+0.2414×1.42/2=13.867kN·m

Mmax=N1×1.65+N2×Lc+q×La2/2=8.78×1.65+11.348×0.95+0.2414×1.42/2=25.505kN·m

σ=Mmax/（γx×Wx）

σ=Mmax/γx×Wx=13.867×106/1.05×185×103=71.38N/mm2＜f=215N/mm2，结论：安全。

σ=Mmax/γx×Wx=25.505×106/1.05×185×103=131.3N/mm2＜f=215N/mm2，结论：安全。

B.2.4整体稳定验算

ψ=（570bδ/L1h）·235/σs=[570×94×10.7/（2800×180）]×235/215=1.24333

σ=Mmax/ψ×Wx=13.867×106/1.24333×185×103=60.29N/mm2＜f=215N/mm2结论：安全。

ψ=（570bδ/L1h）·235/σs=[570×94×10.7/（3300×180）]×235/215=1.055

σ=Mmax/ψ×Wx=25.505×106/1.055×185×103=130.68N/mm2＜f=215N/mm2结论：安全。

=8.78×103×10503/3×2.06×105×1660×104+11.348×103×3502×1150×2.696/6

×2.06×105×1660×104+0.2414×11504/8×2.06×105×1660×104

=0.991+0.2101+0.045=1.004mm

=8.78×103×16503/3×2.06×105×1660×104+11.348×103×9502×1750×2.457/6

×2.06×105×1660×104+0.2414×17504/8×2.06×105×1660×104

=3.845+2.146+0.083=6.074mm

B.318#工字钢后部锚固钢筋设计

B.3.1锚固钢筋的承载力验算：

锚固选用2Φ16圆钢预埋在楼板内，吊环承受的拉力为：

N3=Mmax/1.7=13.867/1.7=8.157KN

σ=N3/A=8.157×103/3.14×82=40.58N/mm2＜[σ]=215N/mm2，结论：满足要求。

锚固选用2Φ16圆钢预埋在平板上，吊环承受的拉力为：

N3=Mmax/2.1=25.505/2.1=12.145KN

σ=N3/A=12.145×103/3.14×82=60.42N/mm2＜[σ]=215N/mm2，结论：满足要求。

1.3.2锚固钢筋的焊缝验算

3米长工字钢：σ=8157/30×5×4=13.595N/mm2＜[σ]=160N/mm2，满足要求。

4米长工字钢：σ=12154/30×5×4=20.26N/mm2＜[σ]=160N/mm2，满足要求。

综上所述，当挑梁采用18#工字钢时，应用上述两种部位的工字钢、锚固吊环、及吊环焊缝等其强度、挠度、稳定性均符合规范要求。

B.4、立杆稳定性计算

B.4.1无风荷载时，立杆稳定性计算：

N——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=11.348kN；

∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查附录C表C取值，

根据第4.2.2.3条规定：立杆计算长度L0=kμh=1.155×1.7×145=284cm，长细比(μ=1.7三步三跨连接)λ=L0/i（钢管回转半径）=284/1.58=179，查附录C，∮=0.223，A—立杆的截面面积，查规范附录B表B采用：A=489mm2。

N/（∮A）=13640/（0.223×489）=125.1N/mm2

B.4.2在风荷载作用下，立杆稳定性计算：

N/（∮A）+MW/W≤f

MW—由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（4.2.2.4）式计算；

W——钢管立杆的截面模量，查附录B表B：W=5.08cm3；

B.4.2.1由风荷载产生的弯矩计算

ωk=0.7μz·μs·ω0

ω0——基本风压。根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定：ω0=0.6。

Wk=0.7×0.6×1.72×0.709=0.5121KN/m2

MW=0.85×1.4×ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.5121×1.4×0.92/10=0.0691KN.m

B.4.3立杆稳定性计算

N/（∮A）+MW/W=125.1+0.0691×106/(5.08×103)

=138.7N/mm2

B.4.4单杆局部稳定验算：

双排脚手架单杆局部稳定需满足如下公式要求：

N1/Ψ1A1+бM≤KAKH[б]

其中，N1——单根立杆的轴心压力，取N1=Nmax=13.867KN。

Ψ1——立杆稳定系数，由λ1=h/I=90/15=6，查表得Ψ1=0.611。

бM——操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力。当施工荷载取2000N/m2时，取бM=55N/mm2

N1/Ψ1A1+бM=13.867×103/0.611×4.89×102+55N/mm2

=101.38N/mm2＜KAKH[б]=135.92N/mm2符合要求。

连墙构造对外脚手架的安全至关重要，必须引起高度重视，确保架体稳固。连墙件采用Φ48×3.5钢管穿入墙内，两端采用双扣件固定在剪力墙上，水平距离4.2m，竖向距离为2.7米。由风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N1w=1.4Wk×Aw=1.4×0.5121×2.7×4.2=8.13KN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN，连墙件轴向力设计值Nl=N1w+N0=8.13+5=13.13KN

N=16KN＞N1w=13.13KN，所以连墙件采用双扣件固定，满足要求。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》可知，一个直角或旋转扣件的抗滑设计值为8.00KN。由此可见，在三步三跨内采用Φ48×3.5钢管双扣件固定，同时每个结点需要两个直角或旋转扣件同时工作（也就是每个结点的抗滑力满足16.00KN）。每个结点的抗滑力满足16.00KN）。

步距h=1.45m，立杆至墙距Ld=1.05m，钢管自重G1=0.0384KN/m，栏杆、挡脚板自重G2=0.14KN/m，安全立网自重G3=0.0034KN/m2，安全平网自G4=0.00487KN/m2，木脚手板自重G5=0.35kN/m2。

脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附录A得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1389KN/m。NG1K=H×gk1=24×0.1389=3.334KN

①木脚手板（按两层考虑）

②防护栏杆、挡脚板（按两层考虑）

③安全网（平网按两层考虑）

=24×1.4×0.0034×103+2×1.4×0.7×0.00487×103/2=119N

=343+392+52.37=854N

施工均布活荷载（按主体阶段两层同时施工考虑）

立杆NQK=2×La×Lb×qk/2=2×1.4×0.7×2/2=1.96kN

立杆垂直荷载组合(不考虑风荷载)

N1=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK=1.2×(3.334+0.854)+1.4×1.96=7.77kN

无风荷载时，立杆稳定性计算：

N——计算立杆最大垂直力设计值，取N=7.77kN；

∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查附录C表C取值，

根据第4.2.2.3条规定：立杆计算长度L0=kμh=1.155×1.6×145=259cm，长细比(μ=1.6二步三跨连接)

λ=L0/i（钢管回转半径）=259/1.58=164，查附录C，∮=0.262，

A—立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=489mm2。

N/(∮A)=7770/(0.262×489)=60.703N/mm2

在风荷载作用下，立杆稳定性计算：

N/（∮A）+MW/W≤f

MW—由风荷载设计值产生的弯矩，按规范（4.2.2.4）式计算；

W——钢管立杆的截面模量，查附录B表B：W=5.08cm3；

由风荷载产生的弯矩计算

ωk=0.7μz·μs·ω0

ω0——基本风压。根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定：ω0=0.6。

Wk=0.7×0.6×1.72×0.731=0.5281KN/m2

MW=0.85×1.4×ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.5281×1.4×1.452/10=0.185KN.m

N/(∮A)+MW/W=60.703+0.185×106/(5.08×103)=97.12N/mm2

N斜——斜杆荷载设计值

故按双排脚手架考虑其荷载组合：

N1=N2=1.2×(NG1K+NG2K)+1.4×NQK=1.2×(3.334+0.854)+1.4×1.96=7.77KN

N斜=[N1+N2×Lb/(Lb+Lc)]×sinα=[7.77+7.77×0.7/(0.7+0.35)]×0.935=12.11KN

N斜/(∮A)=12.11×103/(0.262×489)=94.61N/mm2

在风荷载作用下，斜杆支撑稳定性计算：

N斜/(∮A)+MW/W=94.61+0.185×106/(5.08×103)=131.03N/mm2

连墙件仍采用Φ48×3.5钢管穿入墙内，两端采用双扣件固定在剪力墙上，水平距离4.2m，竖向距离为2.9米。由风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N1w=1.4Wk×Aw=1.4×0.5121×2.9×4.2=8.732KN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN，连墙件轴向力设计值Nl=N1w+N0=8.13+5=13.732KN

N=16KN＞N1w=13.732KNUT斯达康研发生产中心圆厅钢结构工程施工组织设计方案.docx，所以连墙件采用双扣件固定，满足要求。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》可知，一个直角或旋转扣件

十、架子施工安全交底要求：

高空作业架子工必须经过安全技术培训，持证上岗。作业人员不得患有高血压、心脏病、眩晕等。

脚手架搭设前应清除障碍物，平整场地、夯实基土，做好排水，应符合施工方案和技术措施交底的要求。支搭脚手架前应对管、扣件及其它配件进行检查，是否存在焊口开裂、严重锈蚀、扭曲变形等，配件是否齐全，符合要求后方可使用。

作业中严禁穿拖鞋、硬底鞋，严禁酒后做业及打闹。正确使用安全保护用品，必须系好安全带，着装灵便，穿防滑鞋。作业时精力集中，团结合作，严禁跳跃架子。

脚手架要结合进度搭设中央财政小型农田水利施工组织设计(中标项目)，搭设未完的脚手架在离开操作岗位时，不得留有未固定的杆和扣件和不安全隐患，确保架子稳定。夜间作业必须有足够的照明，在风力六级以上、高温、大雪、大雨、大雾等恶劣天气应停止露天高空作业。