施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

荆门市东方雅苑A栋住宅楼工程脚手架施工方案

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.040+0.236)+1.4×2.363=3.639kN；

GB／T 36552-2018标准下载R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（五）脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×18.000=2.246kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.215kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11

NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.016kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo=0.300kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.300×0.740×0.649=0.101kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.016+1.4×4.725=11.435kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.016+0.85×1.4×4.725=10.442kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.101×1.500×

1.8002/10=0.058kN.m；

（六）立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=11.435kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；

Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=11435.000/(0.186×489.000)=125.719N/mm2；

立杆稳定性计算σ=125.719小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=10.442kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；

Lo/i=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=10442.430/(0.186×489.000)+58328.249/5080.000=126.292N/mm2；

立杆稳定性计算σ=126.292小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

风荷载基本风压值Wk=0.101kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=2.287kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=7.287kN；

由长细比l/i=200.000/15.800的结果查表得到0.966；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=7.287

连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中N为连墙件的轴向拉力，N=7.287kN；

lw为连墙件的周长，取Lw=pi×d=150.796mm；

t为连墙件的周长，t=3.500mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；

经过焊缝抗拉强度σ=7287.382/(150.796×3.500)=13.807N/mm2；

经过焊缝抗拉强度σ=13.807

（八）悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×4.016+1.4×4.725=11.435kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.100×0.0001×78.500=0.246kN/m；

三、卸料平台的设计及构造

为方便楼层间的材料转运，我单位拟在主楼搭设转料平台，示意图如下：

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡杆类别：栏杆木，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.14；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):20.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：2.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；

上部拉绳点与墙支点的距离(m)：3.00；

钢丝绳安全系数K：6.00，计算条件：铰支；

预埋件的直径(mm)：20.00。

主梁槽钢型号：18a号槽钢槽口水平[；

次梁槽钢型号：14a号槽钢槽口水平[；

次梁槽钢距(m)：0.40，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.00；

计算宽度(m)：3.00。

次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.40m，其截面特性为：

面积A=18.51cm2，惯性距Ix=563.70cm4，转动惯量Wx=80.50cm3，回转半径ix=5.52cm，

截面尺寸：b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm。

(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.40=0.14kN/m；

(2)最大的材料器具堆放荷载为20.00kN，转化为线荷载：

Q2=20.00/4.00/3.00×0.40=0.67kN/m；

(3)槽钢自重荷载Q3=0.14kN/m；

经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.14+0.67+0.14)=1.14kN；

经计算得到，活荷载计算值P=1.4×2.00×0.40×3.00=3.36kN。

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

经计算得到，活荷载计算值M=1.14×3.002/8+3.36×3.00/4=3.80kN.m。

经过计算得到强度σ=3.80×103/(1.05×80.50)=44.97N/mm2；

次梁槽钢的抗弯强度计算σ<[f],满足要求!

经过计算得到φb=570×9.50×58.00×235/(3.00×140.00×235.0)=0.75；

由于φb大于0.6，按照下面公式计算：

得到φb=0.693；

经过计算得到强度σ=3.80×103/(0.693×80.500)=68.15N/mm2；

次梁槽钢的稳定性计算σ<[f],满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择18a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：

面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm；

截面尺寸，b=68.00mm,h=180.00mm,t=10.5mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆木，标准值为0.14kN/m；

Q1=0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m

经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.20)=0.41kN/m

经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力P=(1.14×3.00+3.36)/2=3.39kN

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

经过连续梁的计算得到:

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

R[1]=22.224kN；

R[2]=16.668kN。

最大支座反力为Rmax=22.224kN.m；

最大弯矩Mmax=12.597kN.m；

最大挠度V=5.672mm。

经过计算得到强度σ=1.26×107/1.05/141400.0+2.59×104/2569.000=94.939N/mm2；

主梁的抗弯计算强度94.939小于[f]=205.00，满足要求!

经过计算得到φb=570×10.5×68.0×235/(4000.0×180.0×235.0)=0.565；

计算得到φb=0.565；

经过计算得到强度σ=1.26×107/(0.565×141400.00)=157.61N/mm2；

主梁槽钢的稳定性计算σ=157.61<[f]=205.00,满足要求!

(四)钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力：RCi=RUisinθi；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：

RU1=34.15kN；

(五)钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为34.15kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取34.149kN，α=0.820,K=6.000，得到：d=22.4mm。

钢丝绳最小直径必须大于23.000mm才能满足要求！

(六)钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为：

厂房、办公楼、车间工程施工组织设计N=RU=34149.381N。

钢板处吊环强度计算公式为：

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，

在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2，

[f]=50.0N/mm2；

某隧道施工组织设计.doc所需要的吊环最小直径D=[34149.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=29.5mm。

(七)卸料平台安全要求:

1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；