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xx东环城路互通桥梁现浇箱梁钢管贝雷梁模板支架安全专项施工方案

第七章 文明施工及环境保护措施 75

7.1文明施工措施 75

7.2环境保护措施 76

GB50185-2019T 工业设备及管道绝热工程施工质量验收标准第八章 劳动力计划 78

第九章 支架模板计算书 79

9.1设计、计算依据 79

9.2主要材料力学性能 79

9.2.1 Q235钢材计算参数取值 79

9.2.2贝雷片 80

9.2.3竹胶板（取1mm板条为计算单元） 80

9.3.1钢管支架、分配梁计算 80

9.3.2贝雷梁验算 81

9.3.3贝雷梁上结构验算 81

9.4计算荷载及组合 81

9.5贝雷梁上结构计算 83

9.5.1外模底板上纵向方木 83

9.5.2外模竹胶板（取1mm板条为计算单元） 84

9.5.3内模竹胶板 84

9.5.4内模纵向方木（次楞） 85

9.5.5内模横向方木（主楞） 85

9.5.6内模扣件式脚手架立杆 86

9.5.7弧形架 87

9.5.8贝雷梁上横向分配梁验算 88

9.5.9支架刚度、强度验算 90

9.5.10支架单根钢管立柱稳定性计算 98

9.5.11模板支架的抗倾覆稳定性 98

9.5.12钢管桩基础承载力验算 100

按城市快速路设计标准，主路设计车速60km/h;立交匝道30~40km/h。

3)设计地震动加速度峰值：0.15g，抗震设防烈度7度，城市桥梁抗震设防分类为甲类。

4)环境类别：Ⅱ类，对应滨海环境。

5)桥梁设计基准期：100年。

6)桥梁设计使用年限： 100年。

7)设计安全等级：一级。

8)设计洪水频率：本工程暴雨重现期取10年;洪水频率取为100年一遇。

1.1.2桥梁工程概况

xxx市东环城路互通桥梁工程包括立交主线和六条匝道,北侧接马洲大桥,南侧接象镇互通高架。上跨规划南江滨路、规划南江滨二路、象镇互通主线及匝道。立

交主线桥梁起点桩号K7+442.000,终点桩号K8+237.523,全长795.523m,西幅桥跨布置(26+26)+(23.5+27+27+19.5)+(26.5+26.5+26.5)+(29+30+30+29)+(30+30.5+30.5+30)+(40+33.4+33.4+45.7+45.8)+(30+31+37+31.72)m,东幅桥跨布置为(26+26)+(23.5+27+ 27+ 19.5)+ (26.5+26.5+26.5)+(29+30+30+29)+ (32+35+32)+ (40+51.9+ 52.8+ 45.8)+

(29.8+30+37+31+31.723)m。主线单幅桥宽13.25~32.5m,采用分幅桥梁布置。上部结构采用预应力混凝土连续梁和钢箱梁,下部结构采用柱式墩和花瓶墩。

图1.1 桥梁东幅立面布置图

图1.2 桥梁西幅立面布置图

1.1.3桥梁横断面布置

南江滨路互通桥主桥双向五车道，全宽56.6米，单幅宽28.3米，具体布置为:56.6m=0.3米（声频墙）+4.5m（人行道及非机动车道）+0.5米（防撞护栏）+20.25米（机动车道）+0.5m（防撞护栏）+20.25米（机动车道）+0.5米（防撞护栏）+4.5m（人行道及非机动车道）+0.3米（声频墙）。

图1.3 主桥横断面布置图

1.1.4上部结构设计

东幅PM0~PM2为2x26m等宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱五室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m,接主桥横梁渐变到4.3m高。

东幅PM2~PM6为(23.5+2x27+19.5)m异型变宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱五室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m。

东幅PM6~PM9为3x26.5m变宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱三室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m。

东幅PM9~PM13为(29+2x30+29)m异型变宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱四室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m。

东幅PM13~PM16为(32+35+32)m等宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱两室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m,接钢梁横梁渐变到2.4m高。

东幅PM20~PM25为(29.8+30+37+31+31.723)m变宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱三室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m,接钢梁横梁渐变到2.4m高,接PM25墩处牛腿高度为1.8m。

西幅PM0~PM2为2x26m异型变宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱六室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m,接主桥横梁渐变到4.3m高。

西幅PM2~PM6为(23.5+2x27+19.5)m异型变宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱四室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m。

西幅PM6~PM9为3x26.5m变宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱两室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m。

西幅PM9~PM13为(29+2x30+29)m异型变宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱四室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m。

西幅PM13~PM16为(30+2x30.5+30)m等宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱两室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m,接钢梁横梁渐变到2.4m高。

西幅PM22~PM26为(30+31+37+31.723)m等宽连续梁,纵向、横向均为预应力混凝土结构。梁高2.0m,单箱两室断面;顶板厚度保持不变,为0.26m;底板支点厚0.4m,跨中段厚0.22m;腹板支点处厚0.6m,跨中段厚0.4m。中墩横梁厚度2.0m,边墩处端横梁厚度1.5m,接钢梁横梁渐变到2.4m高,接PM26墩处牛腿高度为1.8m。箱梁顶、底板各设单向2.0%的横坡,箱梁梁体两侧悬臂长度均为2.5m,接匝道位置渐变到2.0m,悬臂渐变时保证悬臂斜率不变。所有箱梁腹板间隔2m设置直径80mm通气孔,底板在每一箱室内设置%%c100mm泄水孔。

东幅PM16~PM20为(40+51.9+52.8+45.8)m、西幅PM17~PM22为(40+33.4+33.4+45.7+45.8)m等宽钢箱连续梁。梁高2.4m,单箱两室断面,具体见《钢结构部分设计说明》。

1.1.5下部结构设计

引桥桥墩主要采用分离式墩柱和花瓶墩,根据受力及构造不同,桥墩分类如下:

基础采用钻孔灌注桩,直径采用%%c1.5m,为端承桩,以中风化或微风化花岗岩层作为桩端持力层。

(2)由于上部结构组合不同、桥面宽度不同及墩柱截面、数量不同,下部结构基础部分根据桩数量、承台构造差异及配筋差异分类为:CT1、CT2类基

1.1.6桥梁附属设计

1)支座：支座均采用摩擦摆式减隔震球型钢支座,具体要求详见本工程支座技术要求。

5)桥面防撞护栏：采用钢筋混凝土护栏，护栏防撞等级采用SA、SAm级。

6)人行道板：采用预制人行道板，混凝土等级为C30。

7)栏杆：采用不锈钢栏杆。

1.1.7现浇箱梁主要材料工程数量

主要工程材料：箱梁HPB300钢筋总量：163.545吨，HRB400钢筋总量：2189.399吨，1C50混凝土总量：10687.8m3，预应力钢筋总量：551.325T，Φ90内径波纹管18744.7m，Φ60内径波纹管241.4m，60×19内径波纹管12335.6m。

测区内地层自上而下主要由第四系土层和燕山晚期花岗岩组成。第四系地层主要为第四系近代人工填土(Q4)、第四系全新统冲海积层(Q4)、第四系全新统坡积土(Q4dl) 、第四系中更新的残积层(Qel);基岩岩性主要为燕山晚期花岗斑岩(γπ)和燕山晚期花岗岩(γ5)及其风化层。

基岩地层主要有全风化花岗岩、砂砾状强风化花岗岩、碎块状强风化花岗岩、较破碎中风化花岗岩、中风化花岗岩、微风化花岗岩;全风化花岗斑岩、砂土状强风化花岗斑岩、碎块状强风化花岗斑岩、较破碎中风化花岗斑岩、中风化花岗斑岩等组成,现将各岩土体的分布及其特征分述如下:

(1)素填土:沿线多处有分布,系人工填土,浅黄色、灰黄色,松散状,湿,主要由粘性土组成,局部含碎石,回填时间3~10年不等,未经专门的

压密压实处理,尚未完成自重固结,均匀性及工程性能较差。该层54个钻孔有分布,层厚0.60~8.40m。该层力学强度低,属不均匀土层,工程性能差。

填砂:本标段目前没有揭露。

,尚未完成自重固结,密实度及均均性差。该层主要分布于村道、民房、厂房堆填区域内。厚度0.60~6.80m。该层力学强度较低,工程性能差。

12.84m。该层具天然含水量高、孔隙比大的特性,属高压缩性地基土,力学强度低,工程性能极差。根据地区经验属欠固结土。

根据现场情况，以及漳州市对支架的要求。本桥拟采用钢管柱贝雷梁支架方案。支墩布设靠近桥墩处用承台为主要支撑结构基础，无法立在承台上时采用振动沉钢管桩（打入深度为6~12m，及具体看现场地址情况）之后直接在钢管桩基础上焊接螺旋焊管支墩。布置纵向最大为9m一排，横向间距为3m。

钢管桩采用50吨履带吊配合DZ60振动锤振动下沉。钢管桩选用Φ630×8钢管。落架采用砂箱法，砂箱放置于立柱顶端，其上为2I40工字钢。贝雷梁上横向分配梁选用I14工字钢。翼缘板下采用定制弧形架。

箱梁按两次浇筑，第一次浇筑底板以及腹板2/3高度，第二次浇筑剩余腹板及顶板。

漳州市东环城路及其接线工程施工图设计图

2.2法律、标准、规范

（1）《中华人民共和国安全生产法》（主席令 第70号2002年11月1日起施行）；

（2）《中华人民共和国环境保护法》（1989年12月26日起施行）；

（4）《中华人民共和国道路交通安全法》(主席令第47号，2011年5月11日起施行)。

（6）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质2009【87】号文）；

（7）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质254号文）；

（14）《装配式公路钢桥多用途使用手册》；

（15）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；

本工程的实施性施工组织设计。

待主梁混凝土强度达到设计强度等级的95%以上，纵向张拉预应力束。交接墩相邻两联预应力张拉施工完毕，方可对预留张拉槽进行浇筑混凝土。待张拉槽混凝土达到设计强度的95%后，方可拆除张拉槽两侧各5米范围内支架。各联施工互不影响。根据现场场地和下部结构完成情况制定以下施工顺序。

为确保安全生产、文明施工，进场前安装好临时围墙，入口设安全防护栏、醒目的安全警示牌及交通警示牌。在主入口醒目位置设置现场导引图，包括安全通道、主要通道、“四口”临边位置、危险处、消防设施放置处、安全标识张挂处等。在施工现场主入口大门进出处设冲洗站，净车出场。

临时围挡按照桥梁平面布置，在桥梁平面投影线外10m安装。

钢筋加工棚、钢筋堆场等，选择有顶四周敞开式钢管临时房，屋面为蓝色彩钢瓦，可以活动，方便后续施工。地面为30厚砼地坪，用砖垛架空钢筋材料。

3.2.3现场临时道路布置

根据现场现有道路作为施工场区便道，路边设置排水明沟，排水沟设钢筋盖板，排水沟通往沉淀池。保证施工道路清洁畅通、无积水。

施工使用场地内浇筑砼硬地坪，并设置排水沟、沉淀池，将积水排入明沟，确保整个施工期间场地不积水。

便道硬化宽度7m，在桥梁投影线外1m位置起始，围挡内侧。后溪上桥梁左右侧各搭设一座钢栈桥，桥净宽7m，每侧设两处加宽平台，净宽10.6m。

3.2.4临时用水管线布置

由施工现场施工水源总接口接入，现场施工用水沿建筑物环向布置，在主要施工机械及加工棚附近设置若干水龙头，由支管引入。

3.2.5临时用电布置

在施工区域里设立一个630kw的总配电箱，施工电源从总配电箱接出，考虑施工现场实际情况及用电需求决定设置一个一级分配电箱。二级分配电箱分布在施工区域，其电源线引自一级分配电箱。示意图如下：

图3.1 供电方案示意图

供电线路选用五芯电缆，供电系统做到“三级配电、两级保护”，施工机具严格执行“一机、一箱、一闸、一漏”标准要求。

开工前根据工期及工艺要求，确定好施工需要进场的机械设备数量，根据自有机械情况确定新购置的机械数量规格型号，对自有机械做好检修，并根据开工进度情况及时进场。机械设备供应见表3.2。

表3.2 主要机械设备表

计划工期：2019年3月25日—2019年12月25日，总共241天（考虑征地影响）

资源配置：根据总体工期要求，投入支架和模板进行箱梁的施工。

工效分析：按平均每80天完成一联箱梁控制。

所有箱梁材料及支架材料进场必须进行检查、验收，其规格应满足相关规范规程及相关文件要求，不合格的材料坚决不允许使用。支架材料按同时施工两联准备。

表3.3 支架搭设主要材料一览表（按可重复利用考虑）

模板施工质量是保证混凝土结构尺寸、表面质量的关键，施工中根据工程结构特点切实做好模板施工。

1.模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点，并应符合国家现行标准的规定。

2.方木采用为5×10cm、10×10cm木方，小钢管采用为Φ48×3.6mm钢管。

箱梁HPB300钢筋总量：163.545吨，HRB400钢筋总量：2189.399吨，1C50混凝土总量：10687.8m3，预应力钢筋总量：551.325T，Φ90内径波纹管18744.7m，Φ60内径波纹管241.4m，60×19内径波纹管12335.6m。材料按计划进场，进场后在监理见证员见证下进行取样送检，检测合格后方能投入本工程使用。

第四章 箱梁施工方案

根据现场情况，以及漳州市对支架的要求。本桥拟采用钢管柱贝雷梁支架方案。支墩布设靠近桥墩处用承台为主要支撑结构基础，无法立在承台上时采用振动沉钢管桩（打入深度为6~12m，及具体看现场地址情况）之后直接在钢管桩基础上焊接螺旋焊管支墩。 布置纵向最大为9m一排，横向间距为3m。

钢管桩采用50吨履带吊配合DZ60振动锤振动下沉。钢管桩选用Φ630×8钢管。落架采用砂箱法，砂箱放置于立柱顶端，其上为2I40工字钢。贝雷梁上横向分配梁选用I14工字钢。翼缘板下采用定制弧形架。箱梁按两次浇筑，第一次浇筑底板以及腹板2/3高度，第二次浇筑剩余腹板及顶板。

为确保钢管桩的施工质量及承载力，钢管桩施工前应先行进行试打桩，掌握钢管桩的入土深度等参数，并对钢管桩开展承载力检测。具体实施方案应由试验检测单位制定。当承载力不满足要求时，应采取加桩等措施提高基础承载力。

贝雷梁支架采用Φ529×8螺旋钢管作为支架立柱，布置的原则为间距不大于3m，立柱顶底端焊接630×630方形钢板或Φ630圆形钢板，便于立柱立于条形基础上或与钢管桩顶焊接，立柱顶端放置落架砂箱，与立柱顶端采用螺栓可靠连接。同一排钢管上砂箱顶标高应控制一致，以使贝雷梁横坡为0，梁底横坡依靠楔形块和型钢垫块调整。砂箱上为2I40工字钢横向分配梁。腹板下为3片1组，间距45cm，采用90cm定型花架连接；顶底板下两片1组，间距90cm，采用90cm定型花架连接；翼缘板下2片1组，采用135cm定型花架连接，顶、底板（腹板）下90cm定型花架间距为120cm，翼缘板下135cm定型花架间距为107cm。

为限制贝雷梁受载后的侧向变形，贝雷梁上下弦杆横向采用扣件钢管进行卡箍加固，间距3m。贝雷梁上采用I14号工字钢作为横向分配梁，间距75cm。I14工字钢和贝雷梁间应抄垫木楔，以调整梁底横坡，当调高间隙大于10cm时，应优先采用型钢垫块，不足处以木楔超垫。型钢垫块可采用10cm长度双拼工字钢（10号、14号）纵向放置在贝雷梁上弦上，并与弦杆可靠固定（禁止焊接，可采用螺栓或钢丝绑扎）。横向分配梁上为10×10cm方木纵向分配梁，方木中心间距30cm。模板采用1.2cm厚竹胶板。

翼缘板下采用定制弧形架。弧形架外框采用8号槽钢，内部支撑采用Φ48×3.6钢管。具体尺寸及形式见弧形架设计图。弧形架纵向布置间距75cm一道，每两片采用扣件钢管搭设纵向水平杆和剪刀撑，连成1组。弧形架承受腹板侧向压力时易滑移，因此应尽量减少弧形架的侧向压力。腹板混凝土侧压力和振捣产生的荷载主要通过腹板内外侧模的对拉进行平衡，M16对拉螺栓外径16mm,螺纹内径13.55mm，沿梁高方向布置2道，位于腹板1/3、2/3高度，沿纵桥向间距1.5m。侧模内外侧采用纵向通长扣件钢管作为主楞，通过M16对拉螺栓和山型扣锁扣。每片左右侧翼缘板弧形架采用Φ16钢筋对拉，以平衡侧向力。

40m跨钢管桩共布置6排，墩柱处立柱距墩中心2.7m~2.9m，自墩侧开始，每两排立柱1组，平行布置，标准纵向间距9m，其上搭设12m长贝雷梁。贝雷梁的计算图式为9m简支梁+两端各1.5m悬臂梁。对贝雷梁端头间隙超过50cm的部位，根据立柱间距，采用单片3m或2片6m或3片9m的贝雷片对间隙进行补充，具体见贝雷梁平面布置图。单片贝雷梁应与成组贝雷梁横向卡箍，防止倾覆。

为增强支架的稳定性，钢管柱横向以及桥墩前后侧、跨中相邻的两排钢管立柱设横撑、剪刀撑，其中墩柱钢管立柱设置抱箍措施。本桥沿高度方向设置剪刀撑和抱箍，间距不大于3米。剪刀撑和抱箍均采用10号槽钢，剪刀撑应采用节点板对中焊接，禁止型钢与钢管直接焊接。钢管立柱焊接接长应在焊缝周边设置粘板，同一排立柱焊缝不宜在同一截面上。Ф529×8钢管立柱与Ф630×8钢管桩间设连接板可靠焊接，并注意局部加固措施。支架所有焊缝应按照二级焊缝标准进行控制。

图4.1支架立面布置示意图

图4.2贝雷梁平面布置示意图

图4.3支架横断面布置图

砂箱设计行程为0~10cm，总高27cm。Φ529×8钢管用砂箱下部圆筒采用Φ529×8钢管，上部活塞采用Φ509×8钢管，上下部焊接10mm厚钢板。立柱顶端和砂桶底部封端钢板直径630mm，厚度10mm，开螺栓孔以进行固定。砂箱桶内填充10cm标准砂，桶壁底端开设2cm带丝圆孔，作为放砂孔，灌砂前用螺栓封堵。由于本桥竖曲线较大，箱梁线型平缓，不需要木楔进行局部标高调整。施工时应加强立柱标高控制，以得到较理想的竖曲线线型。

内模支架模板采用扣件式钢管满堂支架，顶模和侧模均采用1.2cm厚竹胶板；顶模板下纵向方木中心间距30cm，侧模板后纵向方木间距25cm，均采用5×10cm马尾松。其下为横向方木框架，采用10×10cm方木，间距80cm。支架立杆、水平杆采用Φ48×3.6钢管，采用顶底托调整模板标高。为增强内模的稳定性，按照规范要求设置纵横向剪刀撑。内模支架布置型式见图4.5。

图4.4 标准断面内模支架布置型式

4.2.1振动锤工作原理及选型

钢管桩采用液压振动锤振动锤桩。液压振动锤通过液压动力源使液压马达作机械旋转运动，从而实现振动箱内每组成对的偏心轮以相同的角速度反向转动；这两个偏心轮旋转产生的离心力，在转轴中心连线方向上的分量在同一时间内将相互抵消，而在转轴中心连线垂直方向的分量则相互叠加，并最终形成沉桩激振力。

根据振动锤能够达到的最高频率，分为低频（≤15Hz）、中频（15~25Hz）、高频（25~60Hz）、超高频（≥60Hz）。根据所产生激振力的大小，分为小型、中型、大型、联动型。目前国内常用的是中频，国外高频较多。

本桥钢管桩为630钢管，根据计算结果，桩基入土深度12m，桩基承载力928kN。所选的振动锤需要满足以下三个基本条件：振动锤的激振力P0大于被振沉构件与土的动侧摩擦阻力T；2.2振动锤系统的总重量Q0大于振沉构件的动端阻力R；振动锤系统的工作振幅A0大于振沉到要求深度所需最小振幅A。选用DZ60振动锤可满足振动沉桩要求，DZ60振动锤技术指标见表4.1。

图4.11 DZ60液压振动锤

表4.1 DZ60振动锤技术参数表

4.2.2 钢管桩下沉施工

本工程采用Φ630×8mm钢管桩，单根钢管桩承载力为928 KN,φ630×8mm钢管桩的容许压力1932.4 KN。振动锤规格型号为DZ60型。采用50t履带吊配合DZ60液压振动锤沉放，操作液压振动锤使其液压钳夹紧钢管桩，开启振动开关，钢管桩在振动锤起振力的作用下震动下沉。钢管桩施沉时应保证钢管桩接头错开，避免最不利截面的形成。钢管桩的接头，其焊缝质量应达到二级焊缝的要求，必须能保证抵抗插打时各种荷载产生的应力及变形，不能出现接头有空洞的情况。钢管桩的接头，除对焊焊接接头外，应再加钢板帮焊。在钢管桩施沉过程中，对其垂直度进行监测，采取措施对钢管桩垂直度进行纠偏。实际施工过程根据各个支墩地质情况，钢管桩终孔应以DZ60桩锤激振5分钟仍无进尺为准。每根桩的的下沉应一气呵成，中途不可有较长时间的停顿，以免管桩周围土体扰动恢复造成沉桩困难。

钢管桩施工应注意桩位坐标及标高控制，平面偏差要求在±20mm以内，标高控制在±100mm以内，进尺缓慢或施沉困难时，分析原因并采取措施调整。桩顶损坏局部压曲应对该部割除并接长至设计标高。打桩质量以贯入度控制为主，贯入度不大于2cm/min标高控制为辅。沉桩过程中严密注视钢管桩的下沉速度，若在沉桩过程中出现急速下沉，视为钢管长度不够，要求再接钢管后并重新复打，以振动锤在额定的工作电流电压范围内，直至振动锤出现跳动才可以停锤。

图4.12 振动沉桩示意图

本桥堤岸附近存在抛石以及沉桩过程中可能遇到孤石，导致沉桩困难。如遇到抛石埋深小于2m时，应采用长臂钩机清除抛石，然后回填粘性土。若打桩过程中遇到孤石，沉桩困难时，应探明孤石位置，避开孤石打设骑马桩，以确保桩基承载力。当遇到现场无法处理的特殊情况时应及时通知设计单位和方案编写人员现场确认，提出相应处理意见。

履带吊安全作业注意事项：

（1）操作人员和指挥人员必须持证上岗；

（2）转弯不能过急；转弯半径过小，要分次转弯；

（3）要到恶劣天气（如台风、暴雨等）应停止作业；

（4）作业半径内不得有人员长时间逗留等。

履带吊工作时停放在临时便道上，起吊重量7.5t（振动锤重5.0吨，钢管桩重2.5吨），主臂最大仰角80°，伸臂长度19.1m（25.5m），主臂仰角45°时，工作半径13.5m（18m），起重高度13.5m（18m）。（按照一跨半）

4.2.3立柱、平联、剪刀撑安装

条形基础及钢管桩施工完成后，应检查条基的平面位置、平整度、强度、钢管桩的偏斜度及入土深度等质量指标，其误差均符合要求后，可安装立柱、横撑、剪刀撑等构件。立柱底端均应焊接扩底钢板。置于条形基础上的钢管立柱，可直接放置于条形基础上，并与条基顶面预留的钢筋焊接。管桩与钢管立柱的接长由于直径不一，应确保扩底钢板与钢管立柱和钢管桩满焊连接。安装后钢管立柱的垂直度应不超过H/1000，在安装过程中可采用薄钢板对垂直度进行微调，但应保证采用薄钢板塞满钢管立柱与条基间的空隙或采用流动性较好的灌浆料、砂浆灌满空隙。

钢管桩下沉结束后，用汽车吊悬吊平联、斜撑（平联及斜撑均采用[10槽钢），进行平联、斜撑与钢管桩之间焊接连接。斜撑端头应根据实际情况切割成斜面，以便增大与钢管桩的接触面。

钢管立柱顶部应焊接Φ630圆垫板多联机空调工程施工组织设计，将砂箱安装在钢管立柱顶端并拧紧连接螺栓，砂桶内灌入标准砂并调整标高到位。用汽车吊将分配梁吊装至钢管桩顶垫板上。分配梁采用两根平行且横向连接的I40工字钢，用以横向连接钢管桩，同时传递贝雷梁支架荷载到钢管立柱以及基础上。

钢栈桥贝雷桁架采用国产321型贝雷片拼制而成。贝雷桁架分组依次吊装。桁架组拼装时，贝雷片与贝雷片间，顺桥向采用销栓销接，横桥向支撑花架连接。贝雷销栓安装完成后，必须安装保险插销，防止贝雷销栓脱落。支撑花架和贝雷片之间用螺栓固定。

在贝雷片组吊装、运输过程中，当注意桁架片组的变形，以保证其定位精度。在柱顶横梁上放好贝雷桁架梁的位置线。将贝雷桁架梁吊装就位，其偏差不大于5cm。注意贝雷架桁梁的支撑点部位如未位于贝雷片的端部节点时，每片贝雷片都要用双[10的槽钢加强支点，以提高贝雷桁梁的的抗剪性能。贝雷梁横向每3m一道上下均采用Φ48×3.6钢管卡箍连接，限制贝雷片的横向变形，以增加贝雷梁的整体稳定性。

4.3模板的制作及安装

箱梁内外模板均采用方木与竹胶板组合木模。内模支撑采用方木支撑。箱梁外模、内模及内支撑均进行专门设计，其强度、刚度满足《公路桥涵施工技术规范》 要求。

模板制作前按设计图纸放样下料，各部分构件在模板胎具上试拼装检查合格后方可制作成型。

根据设计标高和预设拱度进行底模标高调整，同时安装支座；满足要求后安装底模和侧模，模板从梁一端顺序安装，要求接缝严密高速铁路无砟轨道结构抬升修复技术，相邻模板接缝平整，接缝处用贴胶带密封，防止漏浆，并在模板面板上涂刷清漆或脱模剂，保证混凝土表面的光洁和平整度，确保梁体外观质量。底模、侧模安装后，绑扎底板钢筋、横隔板钢筋、腹板钢筋，再安装内侧模、内模支撑及内顶模，最后绑扎顶板钢筋。

预留下人孔封顶采用吊模法施工，首先将天窗四周砼凿毛，冲洗干净，绑扎并焊接钢筋，经监理工程师检验后浇筑封顶砼，按规定进行养护。