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集团研发大楼框架结构工程外脚手架施工方案(35页)

集团研发大楼工程项目部

二0一四年五月三十日

本工程施工图及设计变更

万科星园会所装饰装修工程施工组织设计（装修）建筑工程施工质量验收统一标准

混凝土结构工程施工质量验收规范

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程

建筑施工高处作业安全技术规范

建筑机械使用安全技术规程

建筑施工模板安全技术规范

湖北省建筑优质工程“楚天杯”

+24.75～+41.35

+40.15～+52.75

+52.75～+70.75

+70.75～+88.75

+88.75～+109.00

主楼及连廊立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，水平横杆步距1.8m，内排立杆距墙25㎝。采用的钢管类型为ø48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6米，水平间距3.0米。

裙楼立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，水平横杆步距1.5m，内排立杆距墙25㎝。采用的钢管类型为ø48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.0米，水平间距3.0米。

施工均布荷载为2.0kN/m²，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

在5层以上（标高+24.75～+109m）采用型钢悬挑式脚手架，悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.42米，建筑物内锚固段长度2.50米，立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，水平横杆步距1.8m，内排立杆距墙25㎝。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用ø19钢丝绳。

型钢挑出外排立杆尺寸为12㎝，立杆落点处焊接15㎝螺纹25钢筋作为钢管的固定卡件，其示意图如下：

1、Φ22拉环2、花蓝螺丝3、Φ19钢丝绳4、脚手架钢管Φ25钢筋插脚

5、18＃工字钢6、铁楔对塞防水平移动

悬挑型钢锚固安装示意图

根据现场实际情况，采用双排脚手架，架体立杆内侧采用安全密目网全封闭围挡施工。3.6米高搭设首层平网，随施工进度设随层网，每隔3.6米设层间网。

立杆间距1.5米，离地高度20㎝设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧，立杆接长采用对接，且接头交错布置，高度方向错开50㎝以上，相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50㎝。顶层立杆可搭接，长度不应小于1m，两个扣件。立杆垂直偏差，架高30m以下时，要求不大于架高的1/200。

大横杆步距1.8m，置立于立杆内侧，每侧外伸长度不应小于10㎝，但不应大于20㎝。杆件接长需对接，接点距主接点的距离不应大于50㎝。

小横杆搭在大横杆上面，伸出大横杆长度不小于10㎝，小横杆间距：立杆与大横杆交接处必须设小横杆，脚手板处75㎝，且伸入墙内不小于18㎝。

应满铺脚手板，严禁探头板，不得高低不平，并要设置挡脚板，挡脚板高度为18㎝。满铺距墙小于10㎝。

3.4.6架体与建筑物拉结

脚手架按主楼及连廊竖向间距3.6米,裙楼竖向间距3.0米，水平间距3.0米用双扣件钢管拉墙件同建筑物牢固拉结，预埋拉结点必须埋设在混凝土结构梁内，内外用钢管固定。并加设顶撑使之同时承受拉力和压力，保证架体与建筑物之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。

外脚手架搭设的安全技术措施

4.1外脚手架不得搭设在距离架空线路的安全距离内，并做好可靠的防雷接地处理。

4.2外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4.3外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑混用。

4.4外架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全网、穿防滑鞋。

4.5严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆料，施工荷载不得大于2KN/M2。

4.7严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

4.8保证脚手架的整体性，不得与井架、塔吊一并拉结，不得截断架体。

4.9脚手架钢管均需涂刷黄黑油漆，以保证外架的整体美观。

5、外脚手架拆除的安全技术措施

5.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行安全技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、堆料堆放地点、劳动组织安排等。

5.2拆架时应划分作业区，周围设防护围栏，竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非工作人员进入。

5.3拆架的高处作业人员应戴好安全帽，系好安全带，扎裹腿，穿软底防滑鞋。

5.4拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。

5.5拆立杆时，要先抱住立杆在拆最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

5.6连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

5.7拆除时，要同一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

5.8拆架时严禁触及脚手架附近电源线，以防触电事故。

5.9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

5.10拆下的材料要及时下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。

6、绘制搭设平面布置图纸

脚手架布置按主楼、连廊、裙楼布置，其平面布置图见附图。

落地式扣件钢管脚手架计算书（主楼及连廊）

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.8米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为
48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/3=0.075kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4×1.000=1.536kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=1.536×1.0502/8=0.212kN.m

=0.212×106/4491.0=47.137N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.075+1.000=1.113kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.113×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.794mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN

荷载的计算值P=(1.2×0.040+1.2×0.079+1.4×1.050)/2=0.806kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.806×1.500=0.331kN.m

=0.331×106/4491.0=73.764N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm

集中荷载标准值P=(0.040+0.079+1.050)/2=0.585kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×584.535×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=1.67mm

V=V1+V2=1.732mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.118+1.4×1.575=2.416kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070

NG1=0.107×24.800=2.653kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.500×(1.050+0.250)/2=0.585kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×24.800=0.186kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.874kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.600

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.874+0.85×1.4×3.150=8.397kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.874+1.4×3.150=9.059kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.800×1.800/10=0.137kN.m

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.059kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定Q／GDW 11912-2018 特高压换流变现场组装工艺导则.pdf，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

溢洪道施工组织设计1
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=9059/(0.19×424)=112.736N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；