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大厦外墙装饰工程门式钢管脚手架安全施工方案XX大厦外墙装饰工程门式钢管脚手架安全专项施工方案
XX大厦外墙装饰工程门式钢管脚手架
（按专家论证审查报告修订）
（1）XX大厦外墙装饰工程，该工程15层GB50727-2011 工业设备及管道防腐蚀工程施工质量验收规范，建筑物总高度为48.1m。要对原墙面铲除，进行亮化装饰。
（2）本工程的地基土质为砂夹石回填夯实土，脚手架搭设在300mm×50mm的通长木垫板上，脚手架采用门式钢管脚手架。
（3）脚手架搭设场地平整坚实，排水较好。
（4）本市是雷区，施工期间可能会有雷雨大风，工地用电均采用地下管道输送。
[4]直缝电焊钢管（GB/T13793）；
[5]低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）；
[6]建筑施工安全检查标准（JGJ59—99）；
详见6.3.1实例一中第3条危险源与相关措施的相关内容。
落地门式钢管脚手架的搭设高度不宜超过表1的规定。
施工荷载标准值（KN/m2）
表1落地门式钢管脚手架搭设高度
表2MF1219 的门架几何尺寸及杆件规格
表4门式脚手架用钢管截面几何特性
表5一榀门架的稳定承载力设计值
表6典型的门架、配件重量
表7轴心受压构件的稳定系数
门架跨距为0.75m，门架间距为1.2m，门架立杆距墙的距离为0.15m。
脚手架侧立面和正立面构造要求详见图1、图2。
（1）门架跨距应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并与交叉支撑规格配合。
（2）门架立杆离墙面净距不宜大于150mm；大于150mm时应采取内挑架板或其他离口防护的安全措施。
（1）门架的内外两侧均应设置交叉支撑并应与门架立杆上的锁销锁牢。
（2）上、下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。
（3）在脚手架的操作层上应连续满铺与门架配套的挂扣式脚手板，并扣紧挡板，防止脚手板脱落和松动。
（4）水平架设置应符合下列规定：
1）在脚手架的顶层门架上部、连墙件设置层、防护棚设置处必须设置；
2）脚干架搭设高度H＜45m时，沿脚手架高度，水平架应至少两步一设；当脚手架搭设高度H＞45m时，水平架应每步一设；不论脚手架多高，均应在脚手架的转角处、端部及间断处的一个跨距范围内每步一队设；
3）平架在其设置层面内应连续设置；
4）当因施工需要，临时局部拆除脚手架内侧交叉支撑时，应在拆除交叉支撑的门架上方及下方设置水平架；
5）水平架可由挂扣式脚手板或门架两侧设置的水平加固杆代替。
6）底步门架的立杆下端应设置固定底座或可调底座。
（1）剪刀撑设置应符合下列规定：
1）脚手架高度超过20m时，应在脚手架外侧连续设置；
2）剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为450～600，剪刀撑宽度宜为4～8m；
3）剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧；
4）剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于600mm，搭接处应采用两个扣件扣紧。
（2）水平加固杆设置应符合以下规定：
1）当脚手架高度超过20m时，应在脚手架外侧每隔4步设置一道，并宜在有连墙件的水平层设置；
2）设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；
3）在脚手架的底步门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆；
4）水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢。
4.2.6转角处门架连接
（1）在建筑物转角处的脚手架内、外两侧应按步设置水平连接杆，将转角处的两门架连成一体（图3）。
（2）水平连接杆应采用钢管，其规格应与水平加固杆相同。
（3）水平连接杆应采用扣件与门架立杆及水平加固杆扣紧。
（1）脚手架必须采用连墙件与建筑物做到可靠连接c连墙件的设置除应满足《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》第5．3．1～第5．3．3条计算要求外，尚应满足表8的要求。
（2）在脚手架的转角处、不闭合（一字型、槽型）脚手架的两端应增设连墙件，其竖向间距不应大于4.0m。
（3）在脚手架外侧因设置防护棚或安全网而承受偏心荷载的部位，应增设连墙件，其水平间距不应大于4.0m。
（4）连墙件应能承受拉力与压力，其承载力标准值不应小于10kN；连墙件与门架、建筑物的连接也应具有相应的连接强度。
图4连墙件与墙体的连接采用膨胀螺栓做法
（1）通道洞口高不宜大于2个门架，宽不宜大于1个门架跨距。
（2）通道洞口应按以下要求采取加固措施：当洞口宽度为个跨距时，应在脚手架洞口上方的内外侧设置水平加固杆，在洞口两个上角加斜撑杆（图5）；当洞日宽为两个及两个以上跨距时，应在洞口上方设置经专门设计和制作的托架，并加强洞口两侧的门架立杆。
（1）作业人员上下脚手架的斜梯应采用挂扣式钢梯，并宜采用“之”字形式，一个梯段宜跨越两步或三步。
（2）钢梯规格应与门架规格配套，并应与门架挂扣牢固。
（3）钢梯应设栏杆扶手。
4.2.10脚手板铺设要求
详见实例一中4.2.13条防电避雷措施的相关内容。
4.2.11安全网架设
详见实例一中4.2.11条防电避雷措施的相关内容。
4.2.12栏杆、挡脚板设置要求
详见实例一中4.2.12条防电避雷措施的相关内容。
4.2.13防电避雷措施
详见实例一中4.2.13条防电避雷措施的相关内容。
4.3脚手架设计与计算书
（1）脚手架用途：装修脚手架；
（2）脚手架搭设高度：H=48m；
（3）脚手架距墙体距离：b2=150mm；
（4）连墙件布置形式：2步3跨；
（5）同时施工层数：n=1层；
（6）施工均布荷载：Qk=2kN/m2；
（7）门架型号：MF1219；
（8）门架立(横)杆钢管：φ48×3.5；
（9）门架加强杆钢管：φ26.8×2.5；
（10）门架步距：h=1950mm；
（11）门架跨距：l=750mm；
（12）地基承载力标准值：fgk=170KN/m2（由甲方提供的地基勘察报告得知）；
（13）基础底面面积：A=0.15m2。
4.3.2脚手架荷载计算与组合
门架自重NG1=0.115kN/m
交叉支撑自重NG2=0.021kN/m
连接棒自重NG3=0.003kN/m
锁臂自重NG4=0.004kN/m
水平架自重NG5=0.16923kN/m
扣件自重NG6=0.03667kN/m
底座自重NG7=0.00146kN/m
脚手板自重NG9=0.01887kN/m
窄形架自重NG11=0.12513kN/m
栏杆自重NG14=0.00846kN/m
安全网自重NG15=0.0375kN/m
剪刀撑自重NG16=0.05111kN/m
水平加固杆自重NG17=0.00459kN/m
静荷载标准值NG=0.115+0.021+0.003+0.004+0.16923+0.03667+0.00146+0.01887+0.12513+0.27897+0.00846+0.0375+0.00846+0.00459=0.875kN/m
NQ=(750÷1000)×(1219÷1000)×2=1.83kN
(3)风荷载标准值计算
其中：wo基本风压，wo=0.45kN/m2
μz风荷载高度变化系数μz=1.17
μs风荷载体型系数μs=1.56
经计算得到：风荷载标准值wk=0.7×1.17×1.56×0.45=0.57kN/m2。
4.3.3立杆的稳定性计算
（1）作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)
其中:NG静荷载标准值，NG=0.875kN/m
NQ活荷载标准值，NQ=1.83kN
H脚手架的搭设高度，H=48m。
经计算得到N=1.2÷0.875×48+1.4×1.83=52.96kN
（2）作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)
其中：wk风荷载标准值，wk=0.57（kN/m）；
H1连墙件的竖向间距，H1=3.9m；
b门架的宽度b=1219mm
l门架跨距l=750mm
H脚手架搭设高度H=48m
NG静荷载标准值NG=0.875kN/m
NQ活荷载标准值NQ=1.83kN
经计算N=1.2×0.875×48+0.85×1.4×{1.83+2×0.57×750×3.9^2÷[10×(1219÷1000)]}=53.85kN
（3）作用于一榀门架的轴向力设计值
取上面计算中的大值N=53.85kN。
（4）立杆的稳定系数计算
长细比λ=kh0/i=1.17×1950÷1.65÷10=138
根据λ查表7立杆的稳定系数φ=0.357
（5）一榀门架的稳定承载力设计值
其中：φ门架立杆的稳定系数；取φ=0.357
A一榀门架立杆的截面面积，A=4.89cm2；
f门架钢材的强度设计值，f=205N/mm2。
经计算得到：Nd=0.357×4.89×2×205÷10=71.57kN。
作用于一榀门架的轴向力设计值小于一榀门架的稳定承载力设计值71.57kN；故满足要求
4.3.4最大搭设高度计算
（1）不组合风荷载时脚手架搭设高度计算
其中:A一榀门架立杆的截面面积A=4.89cm2
f门架钢材的强度设计值f=205N/mm2
NG静荷载标准值NG=0.875kN/m
NQ活荷载标准值NQ=1.83kN
φ门架立杆的稳定系数φ=0.357（由表7查得）
（2）组合风荷载时脚手架搭设高度计算
其中:A一榀门架立杆的截面面积A=4.89cm2
f门架钢材的强度设计值f=205N/mm2
φ门架立杆的稳定系数φ=0.357
wk风荷载标准值wk=0.57kN/m2
NQ活荷载标准值NQ=1.83kN
H1连墙件的竖向间距H1=3.9m
b门架的宽度b=1219mm
l门架的宽度l=750mm
经计算得到，最大搭设高度Hs=60m
4.3.5连墙件的计算
（1）风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算
其中:wk风荷载标准值wk=0.57kN/m2
H1连墙件的竖向间距H1=3.9m
DB11／T 1595-2018标准下载L1连墙件的水平间距L1=2.25m
经过计算:Nw=1.4×0.57×3.9×2.25=7kN
（2）风荷载及其它作用对连墙件产生的拉、压力设计值计算
其中:Nw风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nw=7kN
经计算得到：Nc=7+3=10kN
风荷载及其它作用对连墙件产生的拉、压力设计值小于等于扣件抗滑承载力设计值12kN,满足要求
（3）连墙件的强度计算
DB44／T 1613-2015 生活垃圾焚烧发电锅炉安全管理技术导则.pdf其中:An连墙件的净截面积An=4.89cm2