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某社区工程模板工程专项施工方案龙泉社区二期北区东标段
光谷中华科技产业园武汉龙泉社区二期2.2（北区）东标段
GB／T 39401-2020 工业机器人云服务平台数据交换.pdf武汉光谷中华科技园投资有限公司
中冶南方工程技术有限公司
中建三局集团有限公司人防与地下空间设计院
203523.71m2
武汉市东湖高新区风莲大道以北
全现浇钢筋混凝土剪力墙结构，地下室框架结构
武汉华海建设集团股份有限公司
武汉中建工程管理有限公司
湖北华建建设工程设计审查事务有限公司
±00相当于绝对标高(m)
《光谷中华科技产业园武汉龙泉社区二期2.2》施工图纸
1、模板选型及模板设计
根据本工程为现浇钢筋混凝土、预制混凝土板结构特点，本工程模板选用厚度18mm夹胶木板。板表面光洁，梁柱侧模可按设计尺寸配制，拼缝少，周转次数多，砼成型质量好。搁栅（围檩）均采用100mm×50mm（或80mm×60mm）方木，支撑系统采用ф48×3.5mm脚手架钢管。具体施工时，应在支模前，先根据设计图纸，将柱模、梁底模及梁侧模在施工现场制作拼装好，施工时再运到施工点进行组装加固。对于平板模板，应先根据各区块间尺寸，事先画好平面装拼图，编上号，待平板支撑施工完毕后，直接根据拼装图进行铺装固定。
2、模板施工前的准备工作
(1)进行中心线和位置线的放线：首先用经纬仪引测建筑物的边柱和墙轴线，并以该轴线为起点，测出每条轴线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙模板要弹出模板的内、外边线，以便于模板安装和校正。
(2)做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高引测到模板安装位置。
(3)进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。找平方法是沿模板内边线用1:3水泥砂浆抹平层。
(4)设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上(以勿烧伤主筋断面为准)，以保证钢筋与模板位置的准确。
按柱断面尺寸，尽量采用整块镀膜九合板做侧模，竖向用50mm×100mm方木做围檩，间距300mm。柱箍设计如下：型钢结构，选用钢管14配以ф12—ф14拉杆，排距为500mm。该方式较省工料，装拆方便，柱支模示意图见下图。
梁底模、侧模均采用18mm厚夹胶木板和50mm×100mm(80mm×60mm)方木，预先拼成整块模板，当梁高大于600mm时，加横向双钢管围檩，采用ф12拉杆对拉。梁下部支撑排架为ф48×3.5mm钢管，每根梁二侧各一排，钢管间距800mm。排架按设计水平杆、扫地杆、斜撑并与板支撑系统连成整体。钢管上铺设50mm×100mm方木做搁栅，间距不大于500mm，用铁丝扎牢。（框架模板支撑设计图见下页图）
(1)支撑采用ф48×3.5mm普通脚手钢管及扣件搭设
1)钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：
基础准备→安放垫板→安放底座→竖立管并同时安扫地杆→搭设水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆。
2)脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。
3)垫板、底座均应准确地放在定位线上，垫板面积不宜小于0.1m2，宽度不宜小于220mm，木垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于40mm。
4)立管的排距和间距按计算确定。
5)底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。
6)大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。
7)每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。
8)20m以下脚手架从转角起，每间隔6跨设置一道剪刀撑，由底至顶连续布置，20m以上脚手架应在整个长度和高度方向上连续设置剪刀撑。每副剪刀撑跨越立管的根数不应超过7根，与纵向水平杆呈45～60°角。
9)立管一般应从第一步纵向水平杆处开始用刚性固定件与建筑物可靠连接。固定件布置间距垂直方向不大于4m，水平方向不大于6m。
1)拆除脚手架前的准备工作：全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。
2)拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。
3)拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。
4)拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。
5)固定件应随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立管时，应先搭设临时支撑加固后，方可拆固定件与支撑件。
6)拆除的脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。
7)运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。
(3)本工程模板采用18mm厚夹胶木板铺底模，底部用50mm×100mm木枋做搁栅，间距300mm。楼板模板用早拆模技术：即将框梁和楼板平台的支撑分开搭设，自成一体，在浇砼之前相互联接。浇灌后拆平台模时再分开，先（早）拆平台模及梁侧模板。保留梁底模板和支撑，待砼强度达到规定标准时，再拆梁支撑和梁底模，能加快钢管和模板的周转使用。
楼板采用钢制小马凳（或用同楼板高的砼予制块，尺寸为H×50mm×50mm）作为板厚度控制的标准，间距2—2.5m一只，楼板面随捣随抹，将表面抹平。
对于整体楼梯施工，为防止后浇、插筋质量难于控制等施工弊端，其施工方法详见下页附图：
本工程采用楼梯与主体同步施工并将梯面用定型模板封闭。
楼板厚度250mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm,E=10N/mm，I=bh/12=50×100/12=4.16×10mm，方木主龙骨采用100×100mm方木。
模板及支架自重标准值：0.3kN/m
混凝土标准值：24kN/m
钢筋自重标准值：1.1kN/m
施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m
荷载标准值：F=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3kN
荷载标准值：F=(0.3＋24×0.1+1.1)×1.2+2.5×1.4=8.06kN
荷载标准值：F=0.3＋24×0.25+1.1＋2.5=9.9kN
荷载设计值：F=（0.3＋24×0.25＋1.1)×1.2＋2.5×1.4=12.38kN
8.1.2计算次龙骨间距：
新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm。
(1)板厚按250mm算：
M=qlσ=≤f
M——弯距设计值(N·mm)
q——作用在顶板模板上的均布荷载(N/mm)，按《建筑施工手册》（第四版）表8—69组合。
q=F×0.2=12.38×0.2=2.48kN/m
σ——受弯应力设计值(N/mm）
W——截面抵抗矩＝bh
f——模板的抗弯强度设计值（N/mm）按《建筑施工手册》（第四版）表2—98取11N/mm
按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的
q——作用在模板上的均匀荷载（N/mm）
E——模板的弹性模量（N/mm），E=1×10N/mm
I——模板的截面惯性矩（mm），I=bh=5.625×10mm
取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，=516mm，施工次龙骨间距取200mm＜′满足要求。
8.1.3用ф48×3.5碗口架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm(内R=41mm)
N=8.06×2.12×1.2=11.6KN
[N]=Af=489×215=105kN＞11.61kN满足
(2)稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）：
I=(I/A)1/2=(1.22×10/489)1/2=15.79mm
I=1800/i=1800/15.79=114
查Q235，b类截面轴压稳定系数фx=0.453
N=πEA/=π2×2.06×10×489/114=76.4kN
初始偏心弯距M=N=16×10×25=4×10N·mm
截面塑性发展系数r=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
W=I/(D/2)=1.22×10/(48/2)=5083.3mm
(1)新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为
F=0.22rtββvF=Hr
FF——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
r——混凝土重力密度，取材24kN/m
t——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t=5h
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
β——外加剂影响修正系数，β=1.0
β——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β＝1.15
得F=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m
F=24×3.4=81.6kN/m>F
取F=F=52.58kN/m
(2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4kN/m。
由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为
q=1.2×①+1.4×②=1.2×52.58+1.4×4=68.69kN/m（用于验算模板及其支撑的强度）
q=①=52.58kN/m（用于验算模板及其支撑的刚度）
8.2.2模板及次龙骨的设计及验算：
(1)次龙骨设计及验算：
次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，按受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：
E=10000N/mm，σ=87N/mm，I=416cm，w=83cm
主龙骨间距取600mm，次龙骨按三跨连续梁计算
(2)次龙骨的强度验算：
q=qL=8.69×0.30=20.6kN/m
q——模板传给次龙骨的线荷载
计算简图见图8—19：
图8—19次龙骨强度计算简图
得次龙骨截面最大弯矩为
M=0.1q=0.1×20.6×0.62=0.74kN·m
σ=M/W=0.74×10/83×10=8.19＜[σ]87N/mm
次龙骨的强度满足要求。
(3)次龙骨的刚度验算：
q=q′L=68.69×0.25=17.17kN/m
计算简图见图8—20：
图8—20次龙骨强度计算简图
ω=0.667×qL/100EL
=0.667×17.17×0.6×10/100×10×416×10
=0.36mm＜[ω]=1.5mm
次龙骨的刚度满足要求。
8.2.3主龙骨的设计及验算：
主龙骨选取用ф48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓间距取600mm，主龙骨按三跨连续梁计算。
σ=215N/mm，I=2×12.19×10，W=2×15.08×10
(1)主龙骨的强度验算：
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P=qL=22.28×0.6=13.37kN
计算简图见图8—21：
图8—21主龙骨强度计算简图
得主龙骨截面最大弯矩为
M=0.604PL=0.604×10.3×0.6=3.73kN
σ=M/W=3.73×10/2×15.08×10=123.67＜[σ]=215N/mm
(2)主龙骨的刚度验算：
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P=qL=17.17×0.6=10.3kN
计算简图见图8—22：
ω=1.883×PL/100EL=1.88.3×10.3×10×0.6×10/100×2.06×10
图8—22主龙骨刚度计算简图
2×12.19×l0＝0.83mm＜3.00mm（满足要求）
主龙骨的刚度满足要求。
8.2.4穿墙螺栓设计：
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见图8—23：
8—23穿墙螺栓荷截计算单元
得每根穿墙螺栓承受的拉力为
T=qs=52.58×1×0.6＝31.55kN
选用ф14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm
σ=T/A=31.55×10/105=300.5N/mm
穿墙螺栓的承载力满足要求。
柱箍采用100×100mm方楞，间距400mm
8.3.1柱模受到新浇混凝土侧压力：
F=0.22rtββv
F=0.22×24×5×1.0×1.15×3=52.58kN/m
F——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力
r——混凝土重力密度，取r=24kN/m
t——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t=5h
v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m，控制在1h左右浇筑完毕苗寨隧道进出口边坡工程安全专项施工方案，取V=3m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m
β——外加剂影响修正系数，β=1.0
β——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β＝1.15
8.3.2柱箍所受的均布荷载值（N/mm）：
人民医院综合楼项目施工组织设计q=52.58×10/10×400×0.85＝17.88N/mm
8.3.3柱箍最大弯矩值（N/mm)
M=qL＝17.88×800/8＝1430400N·m